时间：2023-05-30 09:47:05
开篇：写作不仅是一种记录，更是一种创造，它让我们能够捕捉那些稍纵即逝的灵感，将它们永久地定格在纸上。下面是小编精心整理的12篇接地电阻测试，希望这些内容能成为您创作过程中的良师益友，陪伴您不断探索和进步。
1、工作原理为由机内DC/AC变换器将直流变为交流的低频恒流，经过辅助接地极C和被测物E组成回路，被测物上产生交流压降，经辅助接地极P送入交流放大器放大，再经过检测送入表头显示。借助倍率开关可得到三个不同的量限:0~2Ω、0~20Ω、0~200Ω。
2、接地电阻测试仪是摒弃了传统的人工手摇发电工作方式，采用先进的大规模集成电路，应用DC/AC变换技术将三端钮、四端钮测量方式合并为一种机型的新型数字接地电阻测试仪。适用于电力、邮电、铁路、通信、矿山等部门测量各种装置的接地电阻以及测量低电阻的导体电阻值;本表还可测量土壤电阻率及地电压。
（来源：文章屋网 ）
条件：必须有已知接地良好的地，如PEN等，所测量的结果是被测地和已知地的电阻和。如果已知地远小于被测地的电阻，测量结果可以作为被测地的结果。
适用于：楼群稠密或水泥地等密封无法打地桩的地区。
接线：E+ES接到被测地，H+S接到已知地。
2、三线法。
条件：必须有两个接地棒：一个辅助地和一个探测电极。各个接地电极间的距离不小于20米。
原理是在辅助地和被测地之间加上电流,测量被测地和探测电极间的电压降，测量结果包括测量电缆本身的电阻。
适用于：地基接地，建筑工地接地和防雷球型避雷针QPZ 接地。
接线：S接探测电极，H接辅助地，E和ES连接后接被测地。
3、四线法。
基本上同三线法,在低接地电阻测量和消除测量电缆电阻对测量结果的影响时替代三线法,测量时E和ES必须单独直接连接到被测地。该方法是所有接地电阻测量方法中准确度最高的。
4、单钳测量。
条件：测量多点接地中的每个接地点的接地电阻，而且不能断开接地连接防止发生危险。
适用于：多点接地，不能断开连接，测量每个接地点的电阻。
接线：用电流钳监测被测接地点上的电流。
5、双钳法。
条件：多点接地，不打辅助地桩，测量单个接地。
关键词：钳形接地电阻仪 测量原理 注意事项
前言：接地电阻表是一种常用的计量器具，它广泛应用于电力、防雷、通信、交通等领域的电气设备及传输线路接地电阻的测量，是电气安全检查和接地工程竣工验收必不可少的工具。与传统的接地电阻测量方法--电压-电流法相比，具有很多优势，如：操作的简便性、测量的准确度、对环境的适应性较强等。
1.测量原理
钳形接地电阻仪的基本原理是测量回路电阻。如下图所示。仪表的钳口部分由电压线圈及电流线圈组成。电压线圈提供激励信号，并在被测回路上感应一个电势E。在电势E的作用下将在被测回路产生电流I。仪表对E及I进行测量，并通过下面的公式即可得到被测电阻。因此，只能测量回路电阻似乎是它的一个局限性。但是，只要用户能有效地利用周围环境，钳形接地电阻仪就能测量绝大部分的接地系统。
2.有关测量方法的注意事项
钳形接地电阻仪和传统的电压电流法进行对比测试而出现较大的差异，对此，在使用的过程中需要注意如下问题：
2.1 解扣
用传统的电压电流法测试时是否解扣了（即是否把被测接地体从接地系统中分离出来了）。如果未解扣，那麽所测量的接地电阻值是所有接地体接地电阻的并联值。
测量所有接地体接地电阻的并联值大概是没有什麽意义的。因为我们测量接地电阻的目的是将它与有关标准所规定的一个允许值进行比较，以判定接地电阻是否合格。但迄今为止，我们尚未发现哪个行业的国家（行业）标准是对整个接地系统，而非对单个接地支路规定的。
例如：在GB50061-97 “66kV及以下架空电力线路设计规范”中所规定的接地电阻允许值是针对所谓“每基杆塔”而规定的。在标准的条文解释中明确指出：“每基杆塔的接地电阻，是指接地体与地线断开电气连接所测得的电阻值。如果接地体未断开与地线的电气连接，则所测得的接地电阻将是多基杆塔并联接地电阻。”这个规定是相当明确的。
前已述及，用钳形接地电阻仪测量出的结果是每条支路的接地电阻，在接地线接触良好的情况下，它就是单个接地体的接地电阻。十分明显，在这种情况下，用传统的电压电流法和钳形接地电阻仪测试，它们的测量结果根本就没有可比性。被测对象既然不是同一的，测量结果的显著差异就是十分正常的了。
2.2 综合电阻
用钳形接地电阻仪所测得的接地电阻值是该接地支路的综合电阻，它包括该支路到公共接地线的接触电阻、引线电阻以及接地体电阻；而用传统的电压电流法在解扣的条件下，所测得的值仅仅是接地体电阻。十分明显，前者的测量值要较后者大。差别的大小就反映了这条支路与公共接地线接触电阻的大小。
应该说明，国家标准中所规定的接地电阻是包括接地引线电阻的。在DL/T621-1997“交流电气装置的接地”中的名词术语中有如下规定：“接地极或自然接地极的对地电阻和接地线电阻的总和，称为接地装置的接地电阻。”这种规定同样十分明确，这是因为引线电阻和接地体接地电阻在防雷安全上来说是等效的。
正因为如此，在各行业标准中都规定了：接地引下线“宜有可靠的电气连接”。但如何检验这种可靠性，却从不涉及。我们认为原因十分简单，那就是，这对传统的电压电流法是无能为力的，而钳形接地电阻仪却完全能提供这样的测量数据。
接地系统中因土壤或某些接地棒的腐蚀或接触不良，会使整个接地回路电阻变大。因为腐蚀或接触不良的情况不一定存在于土壤中接地体上，而可能存在于引下线等位置，故仅依靠测量接地体自身的接地电阻不一定可以发现。钳表法测得的是回路电阻，因此不但可以测接地体接地电阻值，还可以发现整个接地回路的接触情况和连接情况，这是传统的接地摇表无法做到的。
这种接触电阻究竟占接地电阻中多大的份额，这是很难一言以蔽之的。各行业接地结构的不同、接地结构设计上的非规范性、施工上的非规范性、甚或非预期的连接（例如断路）恐怕都会产生较大的影响。但是，我们确实发现一些接地系统，接地引线和公共接地线的连接处正是处于承雨面。日久年深，如忽略其接触电阻，恐怕会有些失之武断了。
2.3 其它注意事项：
（1）有时使用钳形接地电阻仪进行测试，会得到小于0.01（或0.1）欧的结果（液晶屏上显示“L 0.01”或“L0.1”），这往往是由于所测的支路是由金属（例如：圆钢、角钢、扁钢等）导体形成了一个环路，所测的阻值是金属环路的电阻。此时应仔细查看此接地系统的接地结构，更换一个正确的测试点再进行测试。
（2）有时使用钳形接地电阻仪进行测试，会得到超出上量限的结果（液晶屏上显示“OL”），这往往是由于所测的支路未形成回路。此时应仔细检查测试点是否合理，如果合理，那么各个接地体的公共连接线就有可能是断路的。这种情形恰恰是钳形接地电阻仪比电压-电流法一个优越的特点，因为传统方法是测不出架空地线的故障的。
参考文献：
[1]苏泽良.《钳形接地电阻仪及其检定》.价值工程,2010
[2]张中舟,李莉,任爽.《现行测量接地电阻存在的问题及解决办法》.气象研究与应用,2009
【关键词】防雷接地检测 电阻值 偏离真值
中图分类号：TU856 文献标识码：A
接地电阻测量数据的准确性是防雷检测的生命,但在日常检测工作中,经常出现电阻检测数值读书不稳定、偏大或偏小,甚至出现检测值为负值( 即偏离真值) 的情况。如果不认真分析校正,不但给被检测单位留下防雷安全隐患,而且对检测工作的公正性和权威性也有影响。因此,对检测中造成接地电阻测量值偏离真值的原因进行综合分析, 并找出解决问题的办法,对保证公正、准确的出具防雷检测报告,使我们的检测工作持续、稳定的发展有很好的促进作用。
一、接地电阻测量的基本原理
测量接地电阻的基本原理是利用欧姆定律。根据欧姆定律,接地极的接地电阻R 等于其电位U 与扩散电流I 的比值。即R= U/ I。要想测量接地电阻的值, 必须首先给接地极注入一定大小的电流, 从而需要设置一个能构成电流回路的电流极C, 并用电流表加以测定。同时, 为了用电压表测出接地极的对地电位, 还需要设置一个能反映零电位的电压极P。通过测量电压和电流来获得接地电阻。接地电流I 通过接地极以半球面形状向地中流散时, 地中的电位分布愈靠近接地极E, 散流电阻愈大, 电位愈高。在离开单根接地极或接地短路点20m 以外的地方, 散流电阻已近于零, 也即电位趋近于零, 接地电阻的测量就是利用了这一结论。
二、接地电阻的定义
接地电阻实质上是电流由接地装置流入大地再经大地流向另一接地体或向远处扩散所遇到的电阻, 它包括接地线和接地体本身的电阻、接地体与大地的电阻之间的接触电阻以及两接地体之间大地的电阻或接地体到无限大远处的大地电阻。
接地电阻有冲击接地电阻和工频接地电阻之分。冲击接地电阻是按通过接地体的电流为冲击电流时求得的接地电阻值, 它对通过雷电电流时的情况下很有研究价值; 而工频接地电阻是按通过接地体的电流为工频电流时求得的接地电阻。
在我们日常工作中所测得的接地电阻值数值是工频接地电阻值, 故一般在不指明是哪一种接地电阻时, 接地电阻均指工频接地电阻而言。为了便于衡量其接地电阻是否符合规程要求, 可以通过计算公式转换。
转换计算公式为: R = A
式中: R——接地装置各支线的长度取值小于或等于接地体的有效长度le或者有支线大于le而取其等于le时的工频接地电阻( Ω) ; A——换算系数, 其数值宜按图1 确定; ——所要求的接地装置冲击接地电阻( Ω)。
图1 换算系数A
注: l为接地体最长支线的实际长度,
其计量与le 类同。当它大于le时, 取其等于le。
三、接地电阻检测值偏离真值的几种情况及相关对策
接地电阻检测仪由许多精密的电子元器件构成，有比较长的检测线，在不良环境及操作的影响下，测量值往往偏离真值，以下几种情况较为常见：
地表处存在地电流随着电子电器设备的广泛使用，如工厂、综合楼等的变压器接地、各种电子电器设备接地纵横交错，使越来越多杂散电流流入地表。如果辅助测试极放在其周围，在辅助地极周围产生电位差，将影响测量的准确度。
相关对策：尽量选择抗干扰能力强、恒流源发生器电流尽可能大的接地电阻测试仪。一般要求其抗干扰能力在20db 以上。
接触不良( 包括仪器本身)接地电阻测试仪接线连接处, 由于经常弯曲使用, 容易折断, 而由于保护套的存在, 又很难发现, 造成时断时通的现象; 另外, 由于检测棒及虎钳夹使用的时间长, 有氧化锈蚀现象, 也可造成接触不良; 被测接地极氧化严重, 也会影响测量读数。
相关对策：接地引下线有断接卡的地方, 尽可能断开进行检测, 避免其它设备对检测的影响, 特别是大型信息系统机房, 若不能断开设备地线, 尽可能在设备不工作时进行测量。
被检测接地装置附近存在强电磁场。在大功率的发射基地附近, 如雷达、移动、微波、卫星等通信发射装置, 高压变电所及高压线路附近,大功率设备频繁起动场所, 由于有强电磁场存在, 会在检测仪器两个闭合回路耦合出感应电流, 影响读数的准确。同时, 由于接地电阻测试仪是由集成度很高的电子元件构成, 强大的电磁场对测试仪器的正常工作造成很大的干扰, 影响读数的准确。
相关对策：被检测接地装置附近强电磁场存在的场所, 检测时多次调整辅助地极方向, 尽量避开干扰大的方向, 使仪表读数减少跳动。或者尽可能避开产生强磁场的设备工作高峰期进行检测。我单位在对某电台( 干扰台) 进行检测时, 出现了仪表读数跳动无法读数的情况, 避开工作高峰期后, 方得以正常进行。
土壤电阻率过大或发生突变。在土壤电阻率很大、吸水性特差的砂性土作为整层建筑基础垫层场所检测时, 由于辅助测试极与土壤接触不良, 往往测出的接地电阻是偏大的。如果接地装置地网和辅助地极之间的土壤电阻率发生突变, 就会造成辅助电流或电压回路开路或近似开路, 造成测量电阻值非常大, 通常是正常值几十倍上百倍, 甚至显示无穷大。
5、在测高层建筑物接地时, 解决读数严重跳动的方法是用一根同轴线作为测试引线, 将同轴线和芯线连接在一起, 并接在测试点上。将同轴线另一端的屏蔽线接在仪表的端上( 即电流极) , 将同轴线的芯线接在仪表端上( 即电压极) , 这样能较好地解决测量高层接地电阻由于引线过长造成干扰影响。同时, 仪表的读数要减去检测线的线阻才是接地装置的电阻值。
四、注意事项
1、注意测量位置。选取合适的测量点选取的测量点不同, 测得的结果是不同的, 有时会有测得的结果不同, 这不难理解, 这就要求我们在使用中要对测量点的选取加以注意。测量有时会遇到无处可夹的情况, 在条件允许的情况下, 可暂断开原地线连线, 临时接入一段可夹持的接地金属物进行测量。
2、注意噪声干扰。地线上较大的回路电流对测量会造成干扰, 导致测量结果不准确, 甚至使测试不能进行, 如( 4102、4105) 型地阻仪要求, 地阻测试前先测回路中的电流, 就是为了避免电流干扰从而影响测量结果。
3、注意测量时额外电阻的干扰。在测量回路中, 导线与金属体的连接处, 由于氧化生锈等原因会产生接触电阻, 这是附加在测量回路中的额外电阻。因此, 再测量中必须把铁锈、绝缘体挫掉。
4、检测人员的操作对接地电阻值的影响也非常大, 在检测中应注意: 检测仪的三极应在一条直线上且垂直于地网, 应避免平行布置; 测试仪与地网测试点的连接线长度宜小于5m。当需要加长时,应将实测接地电阻值减去加长线阻值后填入表格(加长线线阻应用接地电表二极法测量)。
五、结束语
防雷是一个系统工程, 防雷装置特别强调可靠性, 合格的地网是有效防雷装置的保证, 而接地电阻是接地系统的主要技术参数, 是衡量防雷装置质量的重要指标, 故接地电阻的准确测量是也显得尤为重要。我们在工作当中应该根据实际检测对象的接地方式选定检测仪器和检测方法及一些其他注意事项, 以提高接地电阻测试的可信度。
参考文献：
[1] 张培刚,陈章伟,张国鸣.大型接地网接地电阻测量误差分析和对策[J]. 浙江电力. 2009(02)
[2] 崔建民.接地电阻测量的问题和建议[J]. 西北水力发电. 2006(01)
[3] 杨德荣,梁丹.接地电阻测量中应注意的几个问题[J]. 气象研究与应用. 2007(02)
[4] 曹晓华,孙昭昌,孙伟.接地电阻测量方法[J]. 变压器. 2007(10)
关键词：接地电阻影响因素测量值电压极电流极土壤电阻率
Abstract: this article through to the guangdong foshan building grounding resistance measurements. Because of the road, adjacent buildings hindrance, current and voltage of the position of the extremely extremely difficult to press the requirements of the layout, if the voltage extremely and measured the grounding electrodes distance is small, the measurement of the grounding resistance than the actual is small. And combined with daily inspection work out these influence factors of the method is also discussed.
Keywords: grounding resistance influence factors measured value extremely extremely voltage current soil resistivity
中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：
引言：顺德位于广东省的南部，珠江三角洲平原中部，正北方是广州市，西北方为佛山市中心，东连番禺，北接南海，西邻新会，南界中山市，顺德地处北回归线以南。属亚热带海洋性季风气候，日照时间长，雨量充沛，常年温暖湿润，四季如春，景色怡人，随着佛山市的发展，城市建筑物越来越多，对建筑物的防雷装置的接地电阻也非常重要的。本文对防雷装置内接地电阻测量的方法写了几点要求，供大家参考。
1影响接地电阻测量值的因素
1.1土壤电阻率的影响
土壤含水量为15％时，电阻率显著低。当土壤含水量增加时，电阻率急剧下降；当土壤含水量增加到20％－25％时，土壤电阻率将保持稳定；当土壤温度升高时，其电阻率下降。土壤电阻率这些特性在实际检测工作中有重要的实用意义。一年之中，在同一地点，由于气温和天气的变化，土壤中含水量和温度都不相同，土壤电阻率也不断的变化，其中以地表层最为显著。所以接地装置埋得深一些（湿度和温度变化小），对稳定接地电阻有利，通常最少埋深0.5-1.0m。至于是否应埋更深，那就要看更深得土壤电阻率是否突变，在均匀土壤电阻率的情况下，根据有些防雷专家的计算，埋得太深对降低接地电阻值不显著；在很多地方深层土壤电阻率很高，埋得太深反而会使接地电阻值增加，同时也增加接地工程成本。
1.2仪器自身的因素
在检测大型地网时，依据其工作原理，理论计算和实践证明：电压表内阻大于或等于电压辅助地极散流电阻的50倍时，误差则会小于2％，测量所用的电压表、电流表、电流互感器等的准确级，不应低于0.5级。测量时电压级引线的截面不应小于1.0-1.5mm2；电流极引线的截面积，以每平方毫米5A为宜，并要求接地体的引线需除锈处理，接触良好，以免测量误差。
1.3测量方法因素
一般情况下，三极法测试接地电阻中被测接地极、仪表的电压极和电流极三者间的相互位置和距离，对于接地电阻结果有很大影响。在施工现场，往往是哪里能打下电压极、电流极就往哪里打，这样就不能保证测量数据的准确性[1]
1.4环境因素的影响
早期建筑物结构比较混乱，接线零乱，有时零地电压差甚至在100V以上，被测试接地装置带有漏电流和杂散电流。由于地阻仪测量时回路一般为小电流，当测量回路中有干扰电流时，就会在测试线路上叠加交流信号，直接影响到接地电阻的测量误差。
检测接地电阻时的电压、电流极的放置方向和距离对测量值影响很大，通常表现为随着方向和距离不同，数值也不一样。在检测加油站及高层建筑物接地电阻及静电接地电阻时，埋入地下的金属（油、气）管道和接地装置以及金属器件的布置不是很正确的在建筑图纸上标出。由于地下金属管道的存在，实际上改变了测量仪各极的电流方向，如果同一场地存在不同的土壤电阻率，甚至会引起测量值出现负值的现象。
1.5 人为操作因素的影响
在检测高层建（构）筑物天面接闪器、电气设备或金属物体的接地电阻时，测试导线（接地线）从大楼顶接到地面的地阻仪上，测试线很长。除了要考虑增长的测试线所增加阻抗、感抗和线阻外，还应该考虑在很长的导线所包围面积里由于干扰信号电流引起的磁通量变化所产生的干扰电动势。接地导线接触不良也会影响接地电阻测量值。
1.6季节因素
接地电阻的测试应在土壤电阻率最大时期进行，即在夏季土壤最干燥时期和冬季土壤冰冻时期进行，且每次检查测试都要将情况逐点记录在册，不宜在雨天或雨后进行（土壤含水量增高），以免产生误差，接地电阻值在一年四季时，要用公式进行季节修订。
2排除方法
2.1由于接地电阻测试仪是通过铁钎发射和接收电流来测试地体的地电阻，所以两铁钎之间及两钎与接地体之间距离太近将产生相互干扰，并由此产生误差。因此，在测量时，接地体、电压极、电流极应顺序布置，三点成直线，彼此相距5－10m，尽量减小误差[2]。
2.2红黄铁钎插地深度应大于铁钎长度的1/4，否则，将产生测量误差。因此，在测量时应尽量将铁钎打深。
2.3被测接地极在“公用地”情况下，因设备绝缘不好或短路，引起接地装置对地产生一定的地电压。测量时可引起指针左右摆动，使读数不稳定。此时应断电进行检测，或有断接卡的地方断开进行检测，避免地电压对检测的影响。
2.4接触不良。被测物体生锈或者检测线折断时，检测时会发现时断时通或者电阻较大的现象。此时应首先除锈，如果仍不能排除，用万用表的电阻档检查检测线的导通性。
2.5检测高层建筑时，使用线过长、过粗，使线阻和感应电压增大而引起测量误差。此时应使用线阻比较低的导线，尽量减小测量误差。
2.6当所测的地方有垫土或沙石等材料时，因上下两层土壤电阻率不同而引起测量误差。此时应打深铁钎，使它和垫层下的土壤充分接触或避开垫土层，使测量误差减小。
2.7当所检测的接地装置和金属管道等金属物体埋地比较复杂时，可能会改变测量仪器各极的电流方向而引起测量不良或不稳。此时应首先了解接地体和金属管道的布局图，选择影响相对较小的地方进行测量。
2.8因地表存在电位差或强大电磁场而引起测量不准确。此时应尽量远离电位差大的地方或强大磁场的地方，如不可避免，应相对缩短检测线，减小测量误差。
2.9未按说明书操作，仪器有故障没有及时维修，仪器不准确或长期没有鉴定等因素，也会引起测量误差。
参考文献:
[1]董小丰.接地电阻值测试的影响因素.第六界中国国际防雷论坛论文摘编.2007:667.
[2]中国建筑东北设计研究院.民用建筑电气设计规范[M].北京.中华人民共和国建设部.2002：220.
[3] 王慧娟. 浅谈建筑物弱电系统防雷技术[J]. 民营科技，2010（5）.
【关键词】等电位；接地；检测
智能建筑中装备有大量的计算机、通信及信息系统的现代化设备。系统中的微电子设备功耗小、工作电压低、绝缘程度低，对过压耐受能力差，抗干扰、抗电涌的能力差等致命弱点，一旦遭雷电干扰，其后果不但会使这些昂贵的设备损坏，而且有可能使整个系统的运行中断，造成巨大的经济损失。
防雷接地是为了消除雷电过电压危险影响的接地，例如避雷针、避雷线和避雷器的接地。建筑物防雷检测中，接地电阻的检测是防雷检测的主要项目之一，其主要目的是为了监测接地装置的散流效果。随着《中华人民共和国气象法》的实施和《建筑物防雷设计规范》版的推广，我国新建建筑物中实施等电位连接的比例大幅度提高。检测部门在对新建建(构)筑物施工监督阶段的跟踪验收检测及对易燃易爆场所的防雷防静电检测中，等电位连接电阻检测是极为重要的检测项目。但在实践中，由于等电位连接检测项目作为防雷检测项目之一的时间不长，现场技术人员因对等电位连接与接地概念及检测方法的区别不清，以致错误使用检测仪表，造成检测结果欠真实，甚至引起用户对检测结果不信任。这里，针对实际工作中等电位连接电阻与接地电阻检测存在的问题，对等电位连接电阻与接地电阻的概念及检测差异进行了介绍。
1 等电位连接与接地的概念差异
等电位连接与接地是两种保证电气安全的措施，我国过去强调的是接地，而国际电工委员会强调的是等电位连接，并在近几年被引入我国国家标准中。等电位连接是设备和装置可导电部分的电位基本相等的电气连接。接地是防止接触电压触电的一种技术措施。其原理是利用接地装置足够小的接地电阻值，降低故障设备外露可导电部分的对地电压，使其不超过安全电压极限值，达到防止接触电压触电的目的。电气设备采用接地保护时，要保证人身安全，接地电阻一般应在4Ω以下。考虑到土壤不同其电阻率不同，有时花费很大人力物力做接地装置，接地电阻却很难降下来，接地保护效果不好，所以从理论上说，接地只能降低人被伤害的程度，而不能真正保证人身安全。实施等电位连接就可避免土壤电阻率的影响，对接地电阻的要求可以降低，并且应用范围更广。等电位连接概念的范畴要比接地的范畴宽，一根220V的输电线路对地有220V 的电位差，一只鸟站在一根导线上是安全的，因其两脚间是等电位，但若它跨接在两相导线上就会触电。
在防雷实践中通常所做的安全接地其实就是等电位连接，它以地电位作为基准电位。由于它连接的范围大、线路距离长，减少故障接触电压的效果并不好。采用等电位连接线将分散的金属部件连接起来可有效降低回路电阻，这样更安全。可见，等电位连接电阻是指将诸导电物体用等电位连接导体连接而在其两端形成的过渡电阻；接地电阻是指接地电流经接地体注入大地时，在土壤中以电流场形式向远方扩散时所遇到的土壤电阻。
2 等电位连接电阻与接地电阻的检测差异
2.1 检测原理不同
目前，接地电阻的检测技术已经很成熟，可选用的设备也非常多，如接地电阻测量仪、钳型表等。在等电位连接的检测工作中，绝大多数地区的检测人员所用的是万用表或接地电阻测量仪，这并不合理。因为等电位连接电阻与接地电阻的检测原理是有差异的，为了弄清它们的检测原理，有必要了解接地电阻测量仪、钳型表与等电位连接电阻测量仪的工作原理。
2.1.1 接地电阻测量仪的工作原理
接地电阻是指电流从接地体流入大地向远方扩散时所受到的土壤电阻。在对其检测时通常检测被测接地体与电位为零的远方（20m）以外接地极之间欧姆律电阻。其工作原理见图1。
由图1可见，在距被测接地20m的地方加1个电位辅助接地极，在距被测接地体40m的地方加1个电流辅助接地极。电源接通后，电流沿被测接地体、土壤和电流辅助
接地极构成回路，只要测得了回路流过的电流（I）和电位辅助接地极与被测接地体之间的电压， 就可求得接地电阻(RX)的值(U/I)。
2.1.2 钳型表的工作原理
钳型表通常被用在为了克服测量接地电阻时需要打辅助接地极十分困难的情况下，其实质是测试包括地电阻在内的回路电阻。其工作原理见图2。
由图2可见，钳型接地电阻测试仪的钳头结构为两个独立线圈，分别为电压线圈和电流线圈。 用于测量时，钳型表必须钳在被测接地极的分支上， 电压线圈使被测回路产生一个感应电动势(E)，由RX处流出电流(I )经由地回路，从R1，R2…，RN并联接地极分支流回仪表处。电流线圈可测得I值，这样仪表显示器可显示进而求得RL值(E/I)。由于RL = RX + R1R2…RN
R1R2…RN ，指R1，R2…，RN的并联电阻，此处忽略地回路电阻和回路导线电阻和接点的接触电阻。当N足够大时， R1R2…RN趋于0，此时RL = RX ，即回路电阻为被测接地体的接地电阻。
2.1.3 等电位连接电阻检测表的工作原理
按照《建筑物电气装置检验》（IEC60364 -6-61)中的要求，检测等电位连接的导通性能应采用直流或交流，空载电压4~24V、最小检测电流 0.2A的检测电源，电压太低、电流太小时，测得的接触电阻增大，检测结果不准确。等电位连接电阻检测表工作原理见图3。
由图3可见，RP为被测等电位连接部分的电阻，RW为连接导线的阻抗，R为120W、5Ω线绕可变电阻，A为5A电流表，V为25V电压表，T为150V•A降压变压器，S为单极单投开关，B为等电位连接端子板。测时先将开关S 断开，记下降压变压器的开路电压U1；然后闭合开关S，调节可变电阻R使电流表显示适当电流值（I），例如，I为0.25A，记录下来电压表读数U2值（IR），因电压表内阻甚大于R，可得
U1= I ( R + RW + RP ) = U2 + IRW + IRP
进而可得到等电位连接电阻值（RP），即
RP =（U1U2 ）／IRW
2.2 检测所使用的仪器不同
接地电阻检测一般使用接地电阻测量仪和钳型表。等电位连接电阻检测一般使用等电位连接电阻测量仪或毫欧表。
2.3 检测方法的不同
2.3.1 接地电阻测量仪与钳型表检测接地电阻方法的区别
接地电阻测量仪用来检测接地体或接地网的接地电阻值，钳型表是用来检测包含地电阻在内的回路电阻的，钳型表适用于检测多点接地系统的接地电阻检测，其基本条件是接地系统中各接地极之间无电气联系，但绝对不能用于独立接地体或各接地体之间有电气连接的接地网的接地电阻检测。对于单根引下线、单个接地极的接地电阻的检测，若采用钳型表，由于单个接地极无法构成闭合回路，必须寻找一参考接地极，如其附近的其他接地极、已知埋地金属管道、建筑地网等；然后，通过补助导线构成闭合回路，此时所测得的电阻值是两个接地极的接地电阻值之和，但要知道参考接地极的接地电阻，才可求得所需的接地极的接地电阻值。可见，在检测接地电阻时，接地电阻测量仪与钳型表不能相互替代。
2.3.2 等电位连接电阻测量仪与接地电阻检测仪表的使用区别
等电位连接测量仪是测量金属之间等电位连接电阻的专用仪表，即一种用于测量金属与金属之间连接电阻的大电流、高精度、智能型小电阻测量仪，它不能用来测量接地电阻。
接地电阻测量仪测量的电流通过接地体向大地泄放时土壤的等值电阻，所以它不能用于测量金属与金属之间的连接电阻。即使使用高精度万用表和一些具有校验线电阻功能且可用于导通测试的接地电阻测量仪，由于其电源本身的局限性，如测量电流较小或不能连续输出大电流，所以无法满足等电位连接电阻测试时对测试电流不小于0.2A的要求。另外，现在一些兆欧表也加上了等电位测量功能，但电源（干电池）无法满足现场要求。
3 小结
上文针对智能建筑接地系统检测过程中，有些现场技术人员因不清楚等电位连接与接地概念及其电阻检测方法的区别而错误使用检测仪表的情况，阐述了等电位连接与接地的概念差异，并从检测原理、检测所使用仪器和检测方法这三个方面，对等电位连接电阻与接地电阻的检测差异进行了辨析。但有关从事防雷、电气安全现场检测的技术人员要在实践中透彻理解等电位连接与接地概念，完全熟悉等电位连接电阻与接地电阻在检测中的区别，还必须加强对相关规范和标准的学习，并在实际工作中勤于思考、认真总结，只有这样，才能正确选择相应的检测仪器，确保检测结果准确、真实、公正。
参考文献：
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关键词：测量不确定度评定；电学计量；应用
【Abstract】This paper focuses on the measurement of the electrical evaluation of measurement uncertainty analysis methods， which describes its specific application in the electricity metering. On this basis， understand the impact of uncertainty related to the measurement reliability and accuracy of measurement of electrical and other factors caused.
【Key words】Measurement Uncertainty； electricity metering； Applications
传统电学计量理论认为，测量不确定度是与测量结果相关的基本参数之一，其主要用于科学表示被测量值的分散度。因此，通常采用的测量不确定度是一个标准偏差或一个既定的倍数，也可以是在既定置信度区间内的半宽度。在测量不确定度评定过程中，为了使用方便及表示科学，通常将测量不确定度分为A类与B类两种，前者主要是指采用统一的统计方式对相关数据进行科学分析与评定，从而得到测量不确定度；而后者主要是指不需采用统一的统计方法对相关数据进行分析评估，从而得到测量的不确定度[1]。因此，从测量不确定度的分析评定过程可以看出，A类与B类不确定度评定是两个相反的数据统计、分析过程。因此，接下来本文将重点针对测量不确定度评定及其在电学计量中的实际应用进行分析论述。
1.电学计量中接地电阻测试仪电阻示值误差的测量不确定度评定
在电学计量中，针对接地电阻测试仪的电阻示值误差进行测量不确定评定时，需要进行几项实验，而HL6625型的接地电阻测试仪是较为常见的接地电阻测试仪，电阻箱则采用型号为ZX128型的大功率低值电阻箱。在此过程中，要对需要进行测量的电路图进行科学设计，然后选择五个不同的检定点。当检定点的输出电流稳定后，从而得到该接地电阻测试仪电阻示值的实际参数值为R0，从电路图设计过程中，又可得到该接地电阻测试仪电阻示值误差公式：
r=R0-R， ①
其中，在该接地电阻测试仪电阻示值误差公式中，示值误差通过r表示，标准电阻值采用R表示，R0为该接地电阻测试仪实际电阻示值。
因此，从上述电阻测试仪电阻示值误差公式中可以看出，电学计量的整体不确定度主要取决于输入量的不确定度，在实际的电学计量过程中，通过将相关的计量数据代入此数学函数关系模型中，即可得到电学计量的具体不确定度。但需要注意的是，为了提高计量分析的科学性及减小人为因素导致的误差，至少要进行五次以上实验分析，然后通过比较分析，最终得到电学计量中接地电阻测试仪电阻示值误差的测量不确定度。
2.电学计量中接地电阻测试仪电流示值误差的测量不确定度评定
电学计量中，接地电阻测试仪电流示值误差的测量不确定度评定与接地电阻测试仪电阻示值误差的测量不确定度评定相类似，同样需要在电学计量过程中，科学建立如下数学参数模型[2]：
r=I-IO=I-V/R， ②
在上述数学模型计量公式中，其中接地电阻测试仪电流示值误差通过r表示，而电流的显示值采用I表示，电学计量中电流的实际参数值采用IO表示，电压计上的电压示值通过V表示，R为标准电阻值。因此，按照上述计量关系模型，对接地电阻测试仪电流示值误差的测量不确定度评定，同样需要对五组以上的实验数据进行全面测量分析。当数据测量完成后，分别对接地电阻测试仪电流示值误差标准进行不确定度评定和对其合成进行不确定度评定。其中，对其合成不确定评定，需要通过方根或平方方式进行合成，而不能采用代数方式直接合成处理，防止电学计量相关实验数据出现更大误差。
3.电学计量中泄露电流测量仪电压示值误差测量结果不确定度评定
采用型号为HL6626的漏电电流测量仪，对泄露电流测量仪电压示值误差的测量结果进行不确定度评定。在此实验过程中，对实验环境具有一定要求，因此在操作时可按照实验室标准进行。在此测试阶段，至少需进行十次以上实验，从而确定十组以上的数据和十个以上的试验点，保证试验电压处于同一步调中。与此同时，需将检测仪器的输出电压控制在合理误差范围内，如果误差过大，则会导致试验结果出现更大偏差。通常情况下，需将试验误差控制在±5%范围内。然后再科学建立如下数学模型：
r=V-V0， ③
上述公式中，电压示值误差通过r表示，电压仪器上的电压值采用V表示，而实际电压值采用V0来表示。通过上述两个不同阶段的分析不难发现，输入量的测量不确定度，会决定电学计量中泄露电流测量仪电压示值误差的测量结果不确定度。因此，在电学计量过程中，需结合上述公式分别针对输入量的各个分量进行不确定度分析评定。在此基础上，通过对相关数据之间的关联性进行合理计算，然后再针对电学计量结果进行分析，最终便可得到泄露测量仪电压示值误差测量结果的不确定度评定综合报告。
结束语
综上所述，本文着重分析了测量不确定度评定及其在电学计量中的实际应用情况。文中主要阐述了接地电阻测试仪电阻示值误差的测量不确定度评定、接地电阻测试仪电流示值误差的测量不确定度评定以及泄露电流测量仪电压示值误差的测量结果不确定度评定三方面的内容，并结合我国电学计量中常用的三组测量模拟公式r=R0-R、r=I-IO=I-V/R以及r=V-V0进行论述研究，从而提高测量不确定度评定的科学性。
参考文献：
关键词：高层建筑;深基础接地装置;接地电阻;可行性探讨
中图分类号：TU文献标识码：A文章编号：1672-3198（2008）09-0356-02
1 高层建筑接地装置一般做法与争议
高层建筑中，常将动力系统的接地与防雷合用一个接地装置，并采用均压措施。而对于电力系统的通讯调度楼来说，在电力部行业标准《防雷技术标准及措施》中也有明确规定：“调度通讯综合楼内的通讯站应与同一楼内的动力装置、建筑物避雷装置共用一个接地网”。接地电阻要求小于1Ω。
接地装置包括自然接地体和人工接地体组成。
厦门电力调度中心是由华东电力设计院设计的。
大楼施工前，施工单位根据以往施工经验向筹建处提出以大厦桩基作为接地极的想法。为了慎重起见，我们特地跟厦门建筑设计院的电气专业设计人员请教厦门地区的具体情况。他们认为，由于厦门的独特的海岛地理位置，以建筑物深基础作为接地极是再合适不过的，而且效果也好。他们还介绍环员当湖一带的以深基础作为接地极的建筑物的接地电阻测试一般都在1Ω以下，并建议电力调度中心也采用这种方式。
但是施工交底时与设计院设计人员提出这个问题时，设计人员与我们还是存在了意见上的分歧。设计院的意见还是在以基础作为接地极只是建立在经验的基础上。
2 高层建筑以深基础作为接地极可行性探讨
2.1 高层建筑桩基基础结构分析
高层建筑的基础桩基，在结构上都是等效于将一根根钢筋混凝土柱子深入地中，直达几十米深的岩层。桩基上做大厦的承台，承台也是用钢筋混凝土制作的，它把桩基联成一体。承台上是大厦的剪力墙及柱子，大厦的地面部分就座落在承台上。构成如图1：
图1 高层建筑桩基基础结构
2.2 深基础接地极接地电阻等效计算方法的探讨
2.2.1 接地电阻值
接地线的电阻很小，可以略去不计，所以一般认为接地电阻等于流散电阻。以下的讨论也是以此为基础展开的。
2.2.2 单根桩基接地电阻的等效计算
所以我们根据最不利点的原则，将同一桩内多根钢筋的流散方式等效为单根同径钢筋的流散作用，即可等效为圆柱混凝土中的垂直圆钢接地体。这样，我们就可以计算出单根桩基的流散电阻RC：RC=ρ/(2πl)*ln(d1/d2)+ ρ1/(2πl)*ln(4l/d1)
电阻系数如表1：
2.2.3 多根桩基组成的组合接地装置接地电阻的等效计算
有了单根桩基的等效计算方法，我们就可以将单根桩等效为一根棒型垂直接地体，其流散电阻RC为以上计算所得的值。考虑到各根桩基彼此之间流散电流相互干扰而产生的屏蔽作用，利用下式可计算出这组接地装置的工频流散电阻RC总：RC总= RC/(n*η)
n ：组合接地桩基数量；η：接地体利用系数
其中接地体利用系数η选择如下表2：（a:L为接地体距离与其长度比值）
2.2.4 冲击接地电阻的计算
以上为工频接地电阻的计算。冲击接地电阻是指雷电流流经接地装置泄入大地时所受到的接地电阻，包括接地线电阻与流散电阻。由于强大的雷电流泄入大地时，在接地体附近形成较大电场，泄入处土壤被击穿并产生火花，使流散电阻显著降低。同时土壤电阻系数也随着电场强度的增加而降低。当然，由于雷电波陡度大，具有高频特性，同时会使接地线的感抗有所增加，对于比较短的接地体，接地线的阻抗比起流散电阻来，毕竟是较小的，可以忽略。但对于较长的接地体，雷电流的高频特性引起接地体较大的电抗阻碍了后续电流的流散，考虑这一因素，接地体有效长度应按L=2*ρ计算。（其中ρ为接地体周围介质电阻系数）
因此，总的说来，冲击电阻一般小于工频接地电阻。冲击接地电阻RCH可用下式计算：
3 该计算方法在实际中的应用
3.1 实际计算运用情况
现在，有了以上的近似等效计算方法，我们不妨以一个实际工程作为例子来验证以下。我们还是以厦门电力调度中心作为例子进行讨论。厦门电力调度中心共有桩基356根，每根桩长50米，直径800mm，桩内钢筋笼长24米，每个钢筋笼配筋情况为12∮20主筋，箍筋为∮8＠200，并以点焊形式将钢筋笼连为一体。现在我们将一根桩基等效为一根直径为800mm，中含一直径20mm，长24m钢筋的圆柱混凝土接地极。我们可计算出单根的流散电阻RC：
根据表2，厦门电力调度中心地下为砂质粘土，地下水含盐成分，选土壤电阻系数ρ1=30Ω*米，混凝土在湿土中电阻系数ρ=200Ω*米，钢筋长度L=24米，直径d2=0.02米,桩基直径d1=0.8米,得出:
然后我们再从356根中选取一组相互距离为12米共计16根的桩基组成环行垂直接地体，从表2选取利用系数η=0.4，可算出本接地装置的接地电阻RC总：
RC总= RC/(n*η)=5.84/(16*0.4)=0.91Ω
3.2 实际测试情况
以上的计算要求在施工中电气专业与土建专业配合，将有关钢筋按要求焊接起来。厦门电力调度中心大楼在基础施工完毕后，并准备进行上部工程的施工时，我们与施工单位对柱内引下线预埋件进行接地电阻测试，结果非常令人满意，为0.21Ω，即使当作测量时为刚降过雨而乘上一季节调整系数3，也只有0.63Ω，也是一较令人满意的结果。虽然测试结果比较满意，但是由于调度中心利用桩基作为接地极的提法在图纸会审时被设计院否定，所以在桩基施工时，也未进行电气焊接上的专门配合。所以最终根据设计要求进行了环形接地极的施工。97年4月8日大楼基本全面竣工时，我们又测了一次接地电阻为0.12～0.14Ω。
关键词：风力发电场；变电站；接地电阻
风力发电场建设一般位于山区，地势复杂，土壤结构多变，造成变电站接地很难达到规范要求。为了保证风电场变电站接地电阻值，现以其中一个山区变电站为例进行分析，首先从方案上给出建议，然后在成本造价上也进行分析，希望对大家有所启发。
本变电站处于山丘上，变电站面积为90米×110米，土壤电阻率参数为500Ω•m，接地开挖深度为2.0米，在冻土层以下，要求接地电阻要求小于0.5Ω。
一、降低接地电阻的方法
接地电阻计算公式为：R=ρε/C
式中：R：接地电阻；
ρ：大地电阻率；
ε：介电系数；
C：接地网电容
由此可知，要降低接地电阻R有两种方式，第一是增大接地体的电容C，方式为改变接地体尺寸；第二是减小地的电阻率ρ和介电系数ε，这要通过地的电学性质改善来完成。
接下来从三个参数的角度分别加以论述：
1、增大接地体的电容C
在R=ρε/C里，在既定地点介电系数ε和大地电阻率ρ的改变难度很大，所以要减小接地电阻R，增大接地网电容C不失为最行之有效的方法。
因为决定接地网电容C最关键的因素是接地面积，且接地网电容C随着接地面积的增大而增大，因此可以通过增大接地面积来降低接地电阻R。如果接地网由数根水平接地体组成，就可以将接地网近似的作为一块平板，通过平板接地体接地电阻的计算方法，经过计算可得，如果将接地体的接地面积加大一倍，则接地电阻可减小29.3%。由此可见，增大接地体尺寸是降低接地电阻行之有效的方法之一。
2、减小地的电阻率ρ
2.1 改善接地体地的性质
半径为r的半圆球接地体，其一半接地电阻集中在接地体表面至距球心2r的半圆球内，因此要减小接地电阻，可以通过降低r至2r间的土壤电阻率来实现。即将电阻率较高的土壤置换为电阻率较低的土壤，或者在原来接地体土壤中加入能提高接地体周围土壤的导电性化学物，从而降低接地电阻。
2.2 加大接地体埋置深度
大地电阻率是随着深度的增大而变小的，而且到一定深度后急剧减小，我们可以充分利用这个变化规律，采取深埋接地级来达到降低接地电阻值的目的。尤其对于含砂土壤，利用该方法效果最为显著。缺点是施工难度加大，工程量相应增加，工程造价随之增高，在岩石地带尤为明显。
3、减小介电系数ε
3.1 使用降阻剂
用导电性好的强电解质和水作为降阻剂，添加在接地体与土壤之间，使土壤与接地体紧密接触，形成强大的电流流通面，从而有效的减小接地电阻。再者，网状胶体强力包围降阻剂，部分水解的胶体将网状胶体的空格充盈，不会随雨水和地下水而流失，长期保持好的导电效果，目前普遍被采用。
3.2 利用自然接地体
充分利用混凝土结构物中的钢筋骨架、金属结购物，以及上下水金属管道等自然接地体，是减小接地电阻的有效措施，而且还可以起引流、分流、均压作用，并使专门敷设的接地带的连接作用得到加强。
二、变电站接地系统设计方案
由于变电站接地的地网一般分站内地网和站外地网两部分，因此与变电站的站区面积关系不大，接地电阻主要由土壤电阻率决定，因此设计时我们主要考虑土壤电阻率的不同。
1、按照500Ω地网设计计算：
A、设计使用深井与水平接地相结合的办法来施工；
B、井平均深度60m，深井共15只；深井成孔直径φ150mm，使用接地极为ER-￠25铜包钢接地极，辅以降阻剂25kg/m。
C、单孔井使用普通金属接地体的接地效果：
Rd =ρ/（2πL）× ln（4L/d）
=500Ω•；m/（2 ×3.14×60）×ln（4×60/0.15）
=9.82Ω
20口井的总集效 Rj=Rd/n=9.82Ω/15≈0.655Ω
在500Ω情况下，15只垂直接地体利用系数为0.75，故实际效果为：
Rjs=Rj/0.75=0.655/0.75 =0.873Ω
D、单孔井使用ER-￠25铜包钢接地极的接地效果：
RT =1/2 Rjs=0.437Ω
E、水平接地极采用EC-S120的铜包扁钢，辅以12kg/m降阻剂，水平接地极长度共计1500m；水平接地体接地效果R=ρ/（2πL）×[lnL2/（dH）+A]=0.85Ω
F、综合接地效果：
R =[0.85×0.437/（0.85+0.437）]×1.35=0.41Ω
可达到接地电阻小于0.5Ω要求。
G、材料预算：
1）降阻剂
垂直部分 60m/只×25kg/m×15只=22.5T
水平部分 1500m×12kg/m =18T
合计：35T
2）ER-￠25铜包钢接地极 60m×15只=900米
3）EC-S120铜包扁钢：1500m
4）其它：主料×（10%～15%）（包括 热焊摸具、防腐材料、连接件及局部布线）
H、施工费用
1）钻深井 100/m×60m/根×15根
2）开挖土方（含回填）：1500m×0.8方/m =1200方
3）焊接：热焊溶接
其它工量：（防腐、清场等）运输、管理费，设计、预决算、检测等费用，税及其它财务费
估算总工程造价：83万元
2、1000Ω地网设计计算：
A、设计使用深井与水平接地相结合的办法来施工；
E、井平均深度60m，深井共30只；深井成孔直径φ150mm，使用接地极为ER-￠25铜包钢接地极，辅以降阻剂25kg/m。
F、单孔井使用普通金属接地体的接地效果：
Rd =ρ/（2πL）× ln（4L/d）
=1000Ω•；m/（2 ×3.14×60）×ln（4×60/0.15）
=19.64Ω
20口井的总集效 Rj=Rd/n=19.64Ω/30≈0.655Ω
在1000Ω情况下，30只垂直接地体利用系数为0.80，故实际效果为：
Rjs=Rj/0.8=0.655/0.8 =0.831Ω
G、单孔井使用ER-￠25铜包钢接地极的接地效果：
RT =1/2 Rjs=0.416Ω
E、水平接地极采用EC-S120铜包扁钢，辅以12kg/m降阻剂，水平接地极长度共计2000m；水平接地体接地效果R=ρ/（2πL）×[lnL2/（dH）+A]=0.78Ω
F、综合接地效果：
R =[0.78×0.416/（0.78+0.416）]×1.35=0.355Ω
可达到接地电阻小于0.5Ω要求。
G、材料预算：降阻剂合计：69T；ER-￠25铜包钢接地极 60m×30只=1800米；EC-S120铜包扁钢：2000m；其它：主料×（10%～15%）（包括 热焊摸具、防腐材料、连接件及局部布线）
H、施工费用：钻深井 100/m×60m/根×30根；开挖土方（含回填）：2000m×0.8方/m =1600方；焊接：热焊溶接；其它工量：（防腐、清场等），运输，管理费，设计、预决算、检测等费用，税及其它财务费
综上各种因素估算总工程造价：116万元。
通过采取各种降低电阻率的方法，选用两种常用电阻率进行接地方案的设计，基本上能满足所有风电场变电站接地电阻的要求，并且造价适中，可以作为接地电阻的参考方案。
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作者简介：
【关键词】输电线路；防雷；问题；防护措施
1 存在的问题
1.1 客观存在的问题
由于大气雷电活动的随机性和复杂性, 目前世界上对输电线路雷害的认识研究还有诸多未知的成分, 再加上输电线路处于大自然环境中, 遭受自然破坏可能性极大。此外由于现在观测技术上的局限性, 还无法准确测量和捕捉到线路遭受的每一次雷击的技术参数, 甚至还很难准确地区分每次线路雷击故障的闪络类型, 比如对输电线路造成跳闸的主要原因是反击还是绕击等问题, 这造成在防雷措施上的针对性不强。
1.2 设计方面存在的问题:
1.2.1 检查中发现我省在八十年代建造的110kV 及以下线路设计时均未提供土壤电阻率, 接地电阻设计值随意性大, 有的线路整条线只有一个设计值, 允许值往往比实际值大许多。这些原始性因素一方面直接从源头上降低了输电线路的耐雷水平; 另一方面《架空送电线路的运行规程》规定, 线路接地装置的改造是以设计的电阻值作为判断的依据之一, 使原本可以降低的电阻值长期得不到解决。
1.2.2 因我省部份输电线路处于山区, 线路上只有双避雷线对线路的保护, 但由于山区大高差、大挡距, 也普遍存在保护角偏大, 避雷线对导线屏蔽效果不良等问题。
1.3 运行维护方面存在的问题:
1.3.1 因输电线路不断老化, 原有输电线路接地电阻普遍较高, 在许多遭受雷害的输电线路杆塔中, 普遍发现接地电阻值偏高的现象, 据分析, 有的是历史因素造成的, 如高山土壤电阻率偏高, 设计参数不当, 施工不良; 而有的是多年运行后逐渐升高的, 如线路接地改造不到位、未能有效降低所致等。
1.3.2 线路杆塔接地也存在比较严重缺陷, 输电线路接地装置存在相当数量的不良缺陷, 如: 接地装置年久失修、残缺不全、接地电阻逐年增加、降阻剂严重腐蚀接地体, 这些损坏的接地装置将导致耐雷水平严重下降, 甚至可使雷击跳闸率成倍上升。运行中许多事例充分说明接地装置不良与雷击跳闸率升高有着直接的因果关系。
1.3.3 接地改造质量控制不严, 未达到预期效果, 接地装置改造是一项隐蔽性的工程, 如果没有实施中间环节的有效检查监督, 而只作最后阶段的象征性验收, 往往要留下隐患, 如偷工减料、投机取巧等影响线路耐雷水平的不良手段就在所难免, 因此不少接地装置改造并未收到实际的效果。
2 科学地运用好常规防雷技术措施
线路防雷保护首先在于抓好基础工作, 目前国内外在雷电防护手段上并没有出现根本性的变化, 很大程度上要依赖传统的技术措施。对已投运的线路, 应结合地区的地貌、地形、地质以及土壤状况与接地电阻的合理水平给出正确的评价, 找出可能存在薄弱环节或缺陷, 因地制宜地采取措施。目前主要的技术措施有:
2.1 加强线路的维护
根据季节的变化, 保证线路走廊有足够的安全间隙。对大跨越、多雷区等特殊地区要按照《架空送电线路运行规程》做好维护工作。
2.2 加强线路的验收
对于新投产的线路, 做好线路的验收工作, 抽查接地体的埋深是否符合规程的要求, 射线长度是否达到设计的长度, 并建立杆塔接地电阻值、埋深、走向等原始技术台账。根据线路的新验收规程, 我们对110kV 线路全线每基铁塔的接地电阻进行测量, 使接地电阻值达到设计规程要求。
2.3 降低杆塔的接地电阻
线路的接地电阻与耐雷水平成反比, 根据各基杆塔的土壤电阻的情况, 尽可能地降低杆塔的接地电阻, 这是提高线路耐雷水平的基础, 是最经济、有效的手段。对于在运行中定期测量杆塔接地电阻值, 若其值大于30 欧的杆塔, 派人核实情况, 并及时列入整改计划; 同时还规范了接地电阻测量方法, 保证测量的准确性。
2.4 增装线路杆塔上氧化锌避雷器
针对110kV 线路曾多次遭受雷击杆塔的特点, 安装110kV 避雷器共计50 多基杆塔, 大大改善了线路的雷击跳闸概率, 效果比较显著。从逐步安装的情况来看, 在杆塔上安装避雷器是一种行之有效的办法。
2.5 装设延伸接地线
在一些高土壤电阻率的地区, 改善接地装置的措施是很困难的,应通过在地表面沿线路方向敷设与线路走向一致的延伸接地线, 以提高接地线与线路的电磁耦合和分流作用。
3 抓好防雷工作的关键点
在总结了我省输电线路防雷工作存在的问题和如何运用好常规防雷技术措施的基础上, 我们认为雷电活动是小概率事件, 随机性强, 要做好输电线路的防雷工作, 就必须抓住其关键点, 主要做法是:
3.1 突出目标管理, 限时消除隐患
对运行中发现问题较多的线路、雷击频发区段, 集中人力、资金进行全面整改,对部份110kV 及以上线路进行全线接地体重新敷设, 还结合110kV 线路杆塔基础加固工程, 对杆塔接地体进行更换; 对于土壤电阻率较高的疑难地区的线路, 特别是要强化降阻手段的应用, 如增加埋设深度, 延长接地极的使用。
3.2 对线路频发性雷击区段采取有针对对性的措施
在山区送电线路不可避免地出现大跨越、大高差档距, 是线路耐雷水平的最薄弱的环节; 一些地区雷电活动相对强烈, 使某一区段的线路较其它线路更容易遭受雷击。为此我们结合地区的特点, 研究制定详细的防雷技术对策, 对频发性雷击的线路采取有针对性的措施, 如在线路部份杆塔上安装避雷器也是一种有效的办法, 这样把有限的资金使用在刀刃上。
3.3 统一技术要求
对大跨越全高超过40 米杆塔接地电阻的要求, 在《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》与《电气设备预防性试验规程》的规定有所不同,一直是基建与生产交接的矛盾所在。对一些高土壤电阻率地区的大跨越全高超过40 米杆塔, 要强化技术手段的应用, 如增加接地射线的长度、根数或采用延伸接地等措施, 尽可能地降低杆塔的接地电阻, 力争不超过相同土壤电阻率设计值的50%。
【关键词】输电线路；防雷；接地电阻；测量方法；接地整改
1 输电线路杆塔的防雷与接地
架空输电线路的雷击跳闸一直是困扰电网安全供电的难题。近年随着电网的发展，雷击输电线路而引起的跳闸、停电事故日益增多，据电网故障分类统计表明：高压线路运行的总跳闸次数中，由于雷击引发的故障约占50%―60%[1]。尤其是在多雷、电阻率高、地形复杂的山区，雷击输电线路引起的故障次数更多，寻找故障点、事故抢修更困难，带来的损失更大。理论和运行实践证明，雷击送电线路杆塔引起其电位升高造成线路“反击”跳闸的次数占了线路跳闸总次数的绝大部分。在绝缘配置一定时，影响雷击输电线路反击跳闸的主要因素是接地电阻的大小。所以，做好接地装置的检查，规范接地电阻测量方法保证线路杆塔可靠接地，并对电阻值较大的杆塔接地体实施改造已成为线路防雷的一项重要工作。
2 测量杆塔工频接地电阻的方法
2.1 钳表法测量杆塔接地电阻
目前110kV及以下输电线路巡检工作通常采用钳表法测量杆塔工频接地电阻。钳表法由于其具有快速测试、操作简单等优点因此被普遍使用，但是使用钳表测量时必须满足所测线路杆塔具有避雷线，且多基杆塔的避雷线直接接地的要求，且该种测量方法在着精度不高特，而且钳口法测量采用电磁感应原理，易受干扰，测量误差比较大，不能满足高精度测量要求。图1为钳表法测量杆塔接地电阻的原理图[2]。
图1 钳表法测量杆塔接地电阻的原理图
其中Rx为被测杆塔的接地电阻，R1，R2...Rn分别为通过避雷线连接的各基杆塔的接地电阻；E为接地装置的对地电压，即接地体与大地零电位参考点之间的电位差；I为通过接地装置泄放人大地的电流。
钳表法虽然使用起来简单方便，工作量小，但对于钳形接地电阻测试仪最理想的应用是用在分布式多点接地系统中。架空输电线路在满足以下条件时可以使用钳表法测量工频接地电阻：
1）杆塔所在输电线路具有避雷线，且多基杆塔的避雷线直接接地。
2）测量所在线路区段中直接接地的避雷线上并联的杆塔数量满足表规定。
2.2 三极法测量杆塔接地电阻
三极测量法是实际工作中较为准确测试杆塔接地电阻使用最多的方法，使用的测量仪器多为手摇式电阻测量仪（接地摇表），摇表按照接地极接线端子的不同分为四端子摇表和三端子摇表，但其接线测量的原理相同，接线示意图如图2、图3所示。
在实际测量时，被测接地极G、电压辅助极P与电流辅助极C这3点（极）按直线布置[3-4]，三极法测量杆塔工频接地电阻的原理接线图如图4所示。依照DL/T 887-2004《杆塔工频接地电阻测量》规定：图中l为杆塔接地装置放射形接地极的最大长度；LGP为被测接地网到辅助电压极的距离；LGC为被测接地网到电流极的距离。三极法测量时，需导通待测接地体，并测得接地体和辅助电压极之间的电位差，从而求得待测接地体的阻值。
测量中为使测量误差降至最小，电压极P和电流极C分别应布置在杆塔基础边缘LGC=4l和LGP=2.5l处，比如说杆塔最大射线长度为10m，则电流极应布置在距杆塔边缘LGC=4l=40米处，电压极布置在LGP=2.5l=25米处。此外，“三极法”测量工频接地电阻还要求探针埋深至少在30厘米以上。
三极法测量精度高，数据更为准确，因此在500kV及以上输电线路杆塔接地检测工作中被广泛使用。但采用三极法测量杆塔工频接地电阻时，收线需核对杆塔接地型式最大射线长度，然后要将杆塔每个塔腿的接地极电气连接断开，再进行布线、测量工作，操作步骤较多，在实际应用中对测量人员的操作水平也有一定要求。
3 接地电阻值较高的原因分析
输电线路杆塔接地电阻值较高或超标的原因，综合分析有以下几点：
1）接地w腐蚀。在山区酸性土壤或风化后的土壤中容易发生电化学腐蚀和吸氧腐蚀，由于接地体埋深不够或用砂石回填，土壤中含氧量高，也容易发生吸氧腐蚀。腐蚀部位通常在接地引下线与水平接地体连接处，有时甚至发生接地线断裂。
2）接地体外露。在山地或山坡区域，因雨水冲刷导致水土流失而使接地体外露失去与大地的良好接触。
3）土壤电阻率较高。现场测量地区的土壤电阻率不都是均匀的，特别是山区、多岩石的土壤其电阻率普遍较高。而在接地装置施工时使用的降阻剂性能不稳定，着时间的推移，降阻成分逐渐流失或失效，并且多数化学降阻剂在一定程度上也会加速接地体腐蚀。
4）外力破坏。杆塔接地引下线或接地体被盗，也可能遭农耕机具等外力破坏。
4 输电线路杆塔接地电阻的整改措施
4.1 重新埋设焊接或延伸杆塔接地射线
对测量出的接地电阻值不合格的杆塔接地体进行开挖检查，发现有锈蚀或断裂的接地引下线时，要重新敷设或延长接地射线并进行焊接。敷设接地射线过程中，根据杆塔所在的地形环境以及存在的问题性质做出合理的整改措施，比如土壤电阻率低又便于施工的地方铺设水平放射线，在放射线时结合地形和土质情况做放射分支线[5]；在岩缝及土层较厚的地方打入垂直接地极，或做深埋接地坑，在坑中用圆钢焊接散开的分支网做接地极等等。对改造过的杆塔接地装置还要进行复测，以此判断改造措施实施的正确性。
水平接地体之间做到尽量远离，平行距离都不小于5m，在一般地区，要求接地体埋深不得小于0.4m。而山区线路普遍位于不利的地形条件下，多有土壤不良或是地势较高，受气候因素影响较大，根据历史经验埋设深度对接地电阻的季节系数的影响是较大的，在埋设深度为0.5m时，季节系数可高达1.4-1.8[6]，使杆塔很难保持正常的耐雷水平。因此在山区地带，应适当提高埋设深度，提高到0.6-0.8m。
4.2 应用离子或石墨接地极等新材料
针对接地体多由于腐蚀导致接地电阻较高的现状，目前国内已逐步推行使用离子或石墨接地极对杆塔接地进行改造。离子或石墨接地极内部填充料含有特质的化合物，能充分吸收空气中的水分，通过潮解作用，将活性离子化合物有效释放到土壤中，不仅能够降低接地极与土壤的电阻值，还能改善周边土壤的电阻率，有效增强雷电导通释放能力。其具有阻抗低、导电性强的优点，可有效消散雷电和电力故障电流，而且不与任何酸、盐或碱发生反应，杜绝了长期埋入土壤中存在的接地体腐蚀现象，性能稳定适合长期使用。但是新型接地极的成本较高，实际应用时需要综合考虑，而且施工相对简单还应做好防盗措施。
5 结语
输电线路杆塔接地电阻作为影响线路耐雷性能最重要的因素之一，合格的杆塔接地电阻是降低架空输电线路雷击跳闸率、提高线路运行可靠性的保证。定期测量输电线路杆塔接地电阻是维护线路安全运行的一项重要工作，针对测量过程中检测到的超过规定值的接地电阻，及时做出有效的整改措施，降低杆塔接地电阻值从而达到提高架空输电线路耐雷水平并降低线路雷击跳闸率的效果。而正确选择测量仪器与方法、有效实施接地整改则是保障输电线路杆塔接地装置良好的关键。
【参考文献】
[1]何金良，曾嵘，陈水明.输电线路雷电保护技术研究（三）：防护措施[J].高电压技术，2009，35（12）：2917-2923.
[2]袁军，严有琪.钳式接地电阻测量仪的改进[J].电动工具，2012，3：8-10
[3]王涛，时卫东，张小青，等.一般化三电极接地电阻测量方法[J].中国电力，2010，44（3）：31-33
[4]DL/T 887-2004.杆塔工频接地电阻测量规范[S].
【关键词】送电线路；雷击跳闸；防雷措施
一、概述
随着国民经济的发展与电力需求的不断增长，电力生产的安全问题也越来越突出。对于送电线路来讲，雷击跳闸一直是影响高压送电线路供电可靠性的重要因素。由于大气雷电活动的随机性和复杂性，目前世界上对输电线路雷害的认识研究还有诸多未知的成分。架空输电线路和雷击跳闸一直是困扰安全供电的一个难题，雷害事故几乎占线路全部跳闸事故1/3或更多。因此，寻求更有效的线路防雷保护措施，一直是电力工作者关注的课题。
河池电网处于桂西北山区地形剧变、峰高谷深，山峦起伏，线路雷击跳闸是整个电网跳闸的重要原因，经常占到跳闸总数的80%～90%。且由于线路大多处于高山大岭，降低雷击跳部率对于日常线路设备的运行维护人员来说将大大降低劳动强度，且效益是不仅仅是金钱可以衡量的。
目前输电线路本身的防雷措施主要依靠架设在杆塔顶端的架空地线，其运行维护工作中主要是对杆塔接地电阻的检测及改造。由于其防雷措施的单一性，无法达到防雷要求。而推行的安装耦合地线、增强线路绝缘水平的防雷措施，受到一定的条件限制而无法得到有效实施，如通常采用增加绝缘子片数或更换为大爬距的合成绝缘子的方法来提高线路绝缘，对防止雷击塔顶反击过电压效果较好，但对于防止绕击则效果较差，且增加绝缘子片数受杆塔头部绝缘间隙及导线对地安全距离的限制，因此线路绝缘的增强也是有限的。而安装耦合地线则一般适用于丘陵或山区跨越档，可以对导线起到有效的屏蔽保护作用，用等击距原理也就是降低了导线的暴露弧段。但其受杆塔强度、对地安全距离、交叉跨越及线路下方的交通运输等因素的影响，因此架设耦合地线对于旧线路不易实施。因此研究不受条件限制的线路防雷措施就显得十分重要，将安装线路避雷器、降低杆塔接地电阻、进行综合分析运用，从它们对防止雷击形式的针对性出发，真正做到切实可行而又能收到实际效果。
二、雷击线路跳闸原因
高压送电线路遭受雷击的事故主要与四个因素有关：线路绝缘子的50%放电电压；有无架空地线；雷电流强度；杆塔的接地电阻。高压送电线路各种防雷措施都有其针对性，因此，在进行高压送电线路设计时，我们选择防雷方式首先要明确高压送电线路遭雷击跳闸原因。
1．高压送电线路绕击成因分析。根据高压送电线路的运行经验、现场实测和模拟试验均证明，雷电绕击率与避雷线对边导线的保护角、杆塔高度以及高压送电线路经过的地形、地貌和地质条件有关。对山区的杆塔，计算公式是：
山区高压送电线路的绕击率约为平地高压送电线路的3倍。山区设计送电线路时不可避免会出现大跨越、大高差档距，这是线路耐雷水平的薄弱环节；一些地区雷电活动相对强烈，使某一区段的线路较其它线路更容易遭受雷击。
2．高压送电线路反击成因分析。雷击杆、塔顶部或避雷线时，雷电电流流过塔体和接地体，使杆塔电位升高，同时在相导线上产生感应过电压。如果升高塔体电位和相导线感应过电压合成的电位差超过高压送电线路绝缘闪络电压值，即Uj ＞ U50%时，导线与杆塔之间就会发生闪络，这种闪络就是反击闪络。
由以上公式可以看出，降低杆塔接地电阻Rch、提高耦合系数k、减小分流系数β、加强高压送电线路绝缘都可以提高高压送电线路的耐雷水平。在实际实施中，我们着重考虑降低杆塔接地电阻Rch和提高耦合系数k的方法作为提高线路耐雷水平的主要手段。
三、高压送电线路防雷措施
清楚了送电线路雷击跳闸的发生原因，我们就可以有针对性的对送电线路所经过的不同地段，不同地理位置的杆塔采取相应的防雷措施。目前线路防雷主要有以下几种措施：
1．加强高压送电线路的绝缘水平。高压送电线路的绝缘水平与耐雷水平成正比，加强零值绝缘子的检测，保证高压送电线路有足够的绝缘强度是提高线路耐雷水平的重要因素。
2．降低杆塔的接地电阻。高压送电线路的接地电阻与耐雷水平成反比，根据各基杆塔的土壤电阻率的情况，尽可能地降低杆塔的接地电阻，这是提高高压送电线路耐雷水平的基础，是最经济、有效的手段。
3．根据规程规定：在雷电活动强烈的地区和经常发生雷击故障的杆塔和地段，可以增设耦合地线。由于耦合地线可以使避雷线和导线之间的耦合系数增大，并使流经杆塔的雷电流向两侧分流，从而提高高压送电线路的耐雷水平。
4．适当运用高压送电线路避雷器。由于安装避雷器使得杆塔和导线电位差超过避雷器的动作电压时，避雷器就加入分流，保证绝缘子不发生闪络。根据实际运行经验，在雷击跳闸较频繁的高压送电线路上选择性安装避雷器可达到很好的避雷效果。目前在全国范围已使用一定数量的高压送电线路避雷器，运行反映较好，但由于装设避雷器投资较大，设计中我们只能根据特殊情况少量使用。
本文主要对安装线路避雷器、降低杆塔的接地电阻两
方面进行分析：
1．安装线路避雷器。运用高压送电线路避雷器。由于安装避雷器使得杆塔和导线电位差超过避雷器的动作电压时，避雷器就加入分流，保证绝缘子不发生闪络。我们在雷击跳闸较频繁的高压送电线路上选择性安装避雷器。
线路避雷器一般有两种：一种是无间隙型；避雷器与导线直接连接，它是电站型避雷器的延续，具有吸收冲击能量可靠，无放电时延、串联间隙在正常运行电压和操作电压下不动作，避雷器本体完全处于不带电状态，排除电气老化问题；串联间隙的下电极与上电极（线路导线）呈垂直布置，放电特性稳定且分散性小等优点；另一种是带串联间隙型，避雷器与导线通过空气间隙来连接，只有在雷电流作用时才承受工频电压的作用，具有可靠性高、运行寿命长等优点。一般常用的是带串联间隙型，由于其间隙的隔离作用，避雷器本体部分(装有电阻片的部分)基本上不承担系统运行电压，不必考虑长期运行电压下的老化问题，且本体部分的故障不会对线路的正常运行造成隐患。
线路避雷器防雷的基本原理：雷击杆塔时，一部分雷电流通过避雷线流到相临杆塔，另一部分雷电流经杆塔流入大地，杆塔接地电阻呈暂态电阻特性，一般用冲击接地电阻来表征。
雷击杆塔时塔顶电位迅速提高，其电位值为
Ut=iRd+L.di/dt
(1)
式中， i——雷电流；
Rd——冲击接地电阻；
L.di/dt——暂态分量。
当塔顶电位Ut与导线上的感应电位U1的差值超过绝缘子串50%的放电电压时，将发生由塔顶至导线的闪络。即Ut-U1＞U50，如果考虑线路工频电压幅值Um的影响，则为Ut-U1+Um＞U50。因此，线路的耐雷水平与3个重要因素有关，即线路绝缘子的50%放电电压、雷电流强度和塔体的冲击接地电阻。一般来说，线路的50%放电电压是一定的，雷电流强度与地理位置和大气条件相关，不加装避雷器时，提高输电线路耐雷水平往往是采用降低塔体的接地电阻，在山区，降低接地电阻是非常困难的，这也是为什么输电线路屡遭雷击的原因。 转贴于
加装线路避雷器以后，当输电线路遭受雷击时，雷电流的分流将发生变化，一部分雷电流从避雷线传入相临杆塔，一部分经塔体入地，当雷电流超过一定值后，避雷器动作加入分流。大部分的雷电流从避雷器流入导线，传播到相临杆塔。雷电流在流经避雷线和导线时，由于导线间的电磁感应作用，将分别在导线和避雷线上产生耦合分量。因为避雷器的分流远远大于从避雷线中分流的雷电流，这种分流的耦合作用将使导线电位提高，使导线和塔顶之间的电位差小于绝缘子串的闪络电压，绝缘子不会发生闪络，因此，线路避雷器具有很好的钳电位作用，这也是线路避雷器进行防雷的明显特点。但由于其费用较高，故综合考虑后未进行行推广运用。
2．降低杆塔的接地电阻。杆塔接地电阻增加主要有以下原因：
（1）接地体的腐蚀，特别是在山区酸性土壤中，或风化后土壤中，最容易发生电化学腐蚀和吸氧腐蚀，最容易发生腐蚀的部位是接地引下线与水平接地体的连接处，由腐蚀电位差不同引起的电化学腐蚀。有时会发生因腐蚀断裂而使杆塔“失地”的现象。还有就是接地体的埋深不够，或用碎石、砂子回填，土壤中含氧量高，使接地体容易发生吸氧腐蚀，由于腐蚀使接地体与周围土壤之间的接触电阻变大，甚至使接地体在焊接头处断裂，导致杆塔接地电阻变大，或失去接地。
（2）在山坡坡带由于雨水的冲刷使水土流失而使接地体外露失去与大地的接触。
（3）在施工时使用化学降阻剂，或性能不稳定的降阻剂，随着时间的推移降阻剂的降阻成分流失或失效后使接地电阻增大。
（4）外力破坏，杆塔接地引下线或接地体被盗或外力破坏。
高压送电线路的接地电阻与耐雷水平成反比，根据各基杆塔的土壤电阻率的情况，尽可能地降低杆塔的接地电阻，这是提高高压送电线路耐雷水平的基础，是最经济、有效的手段。
针对河池供电局部分线路接地电阻值长期以来偏大，降低了线路的耐雷水平。为确保线路安全运行，对不同的杆塔型式我们采用φ8的园钢进行了接地网统一设计、统一加工，避免了高山大岭上进行施工焊接造成工艺质量不合格等的可能，同时也减少了野外工作量，大大降低劳动强度，加快改造速度。通地改造使杆塔地网的接地电阻值大幅度降低，从而使线路的耐雷水平从理论上得到大大提高。
1．设计接地网改造型式。方案：利用绝缘摇表采用四极法进行土壤电阻率的测试，以及采用智能接地电阻测试仪，直测土壤电阻率。根据测试的土壤电阻率的结果进行比较再根据设计时所给予的接地装置的型式，确定最终的接地体的敷设方案。
有架空地线路的线路杆塔的接地电阻
接地放射线
（1）土壤电阻率在10000欧·米及以上的杆塔：采用八根放射线不小于518米的φ8圆钢进行敷设并焊接。
（2）土壤电阻率在2300~3200欧·米的杆塔：采用八根放射线不小于518米的φ8圆钢进行敷设并焊接。
（3）土壤电阻率在1500~2300欧·米的杆塔：采用八根放射线不小于358米的φ8圆钢进行敷设并焊接。
（4）土壤电阻率在1200~1500欧·米的杆塔：采用八根放射线不小于238米的φ8圆钢进行敷设并焊接。
（5）土壤电阻率在750~1200欧·米的杆塔：采用八根放射线不小于198米的φ8圆钢进行敷设并焊接。
（6）土壤电阻率在500~750欧·米的杆塔：采用八根放射线不小于138米的φ8圆钢进行敷设并焊接。
（7）土壤电阻率在250~500欧·米的杆塔：采用八根放射线不小于118米的φ8圆钢进行敷设并焊接。
（8）土壤电阻率在250欧·米及以下的杆塔：（下转第192页）（上接第194页）采用八根放射线不小于388米的φ8圆钢进行敷设并焊接。
2．杆塔接地装置埋深：在耕地，一般采用水平敷设的接地装置，接地体埋深不得小于0.8米；在非耕地，接地体埋深不得小于0.6米。在石山地区，接地体埋深不得小于0.3米。
3．接地电阻值不能满足要求时，可适当延伸接地体射线，直至电阻值满足要求为止，个别山区，如岩石地区，当射线已达8根80米以上者，可不再延长。
4．接地体的连接：采用搭接方式，两接地体搭接长度不得小于圆钢直径的6倍。
5．防腐：焊接部位必须处理干净再做防腐处理。
6．为了减少相邻接地体的屏蔽作用，水平接地体之间的接近距离不得小于5米。
三、采取的措施
1. 对线路中测出的接地电阻不合格的杆塔的接地电阻进行重新测试；并测试土壤电阻率。
2. 对查出的接地电阻不合格的杆塔接地放射线进行开挖检查，重新对本杆塔的敷设接地线，并进行焊接。
3．对检查中发现已烂断或无接地引下线的杆塔接地装置进行焊接，并对接地电阻重新测试，不符合规定的重新进行敷设。
4．对被浇灌在保护帽内的接地引下线，采取的方式可为将引下线从保护帽内敲出，再重新浇灌保护帽或将引下线锯断重新进行焊接。
5．对重新敷设的接地电阻不合格的杆塔，再次使用降阻剂进行改造。
