时间：2023-07-12 17:08:15
开篇：写作不仅是一种记录，更是一种创造，它让我们能够捕捉那些稍纵即逝的灵感，将它们永久地定格在纸上。下面是小编精心整理的12篇水利水电边坡设计规范，希望这些内容能成为您创作过程中的良师益友，陪伴您不断探索和进步。
关键词：滑坡；水库；塌岸；影响
1 工程概况
水洛河新藏水电站位于四川省凉山州木里县境内，电站采用引水式发电，初拟装机容量186MW。目前正处于勘测设计阶段。拟设计大坝壅水高15m，正常蓄水位为2169m，水库长2.2km，库容约138.9万m3。大坝上游发育一古滑坡（沾固滑坡），滑坡总体方量约50万m?，位于库区内，距离坝轴线约750m，正常蓄水位正好位于滑体的中下部。滑坡的稳定性关系到水库的运行和大坝的安全，所以分析其稳定性是非常必要的。
2 滑坡特征
沾固滑坡位于大坝上游约750m。滑坡顺河分布，前缘宽约200m，地形总体前陡后缓，呈明显的圈椅状，前缘坡度30～40?，后缘坡度20～30?。滑坡前缘抵达河床，后缘高程为2260m，滑体长约210m，推测平均厚约15～20m，总体方量约50万m3。滑体成分以灰色、灰黄色碎砾石土为主，其中碎砾石含量约沾40～45%，粒径一般2～5cm，母岩岩性为蚀变安山岩，多呈弱～微风化，棱角～次棱角状，其余为粉土，结构松散～稍密。滑坡后缘岸坡以崩坡积堆积体为主，推测厚度3～5m。下覆为基岩，岩性为三叠系下统领麦沟组（T1l）灰绿色蚀变安山岩夹凝灰质板岩、少量薄层灰岩。据试验资料表明，岩石饱和抗压强度为49～77MPa，平均为60MPa，软化系数0.68～0.83，属坚硬岩，岩石抗风化能力较强。根据地质调查结果表明：滑体物质大部分进入到离河面高约50m的公路高程及其以下部位，滑坡前缘抵达河床，滑坡体中后缘零星可见基岩滑床出露；后期沿线公路修建挖除了部分公路高程的滑体物质，未见新增的滑坡拉裂缝，该滑坡现状整体稳定性较好。
3 滑坡稳定性计算
3.1 整体稳定性计算
根据《水电水利工程边坡设计规范》（DL/T5353-2006），该段边坡可定义为可能发生滑坡危及2级建筑物安全的A类II级边坡。按规范要求，边坡安全系数要求分别为持久状况1.25～1.15，短暂状况1.15～1.05，偶然状况1.05。
边坡稳定计算时选取了1-1、2-2两条前缘地形较陡，且覆盖层较深并具有代表性的断面作为计算剖面，计算荷载包括自重（浸润线以下为饱和容重，以上为天然容重）、孔隙水压力、地震惯性力等。各土层材料计算参数按土工试验成果并类比其它工程采用，详见表1。
各部位边坡稳定安全计算分析工况分别按蓄水前正常工况、降雨工况（考虑岩体饱和）和地震工况及蓄水后正常蓄水工况、库水降落工况、蓄水+降雨工况、蓄水+地震工况。计算程序采用水利水电科学研究院陈祖煜教授编制的《土质边坡稳定分析系统Stab》，按刚体极限平衡分析方法进行计算，采用计分块力平衡及分块力矩平衡的摩根斯坦-普瑞斯法，对其蓄水前后库岸不采取任何支护措施的前提下，在各种工况下的安全性作出评价。对于地震情况的核算，采用《水工建筑物抗震设计规范》DL5073-2000中规定，考虑加速度为多边形分布的水平与竖向地震惯性力影响。计算剖面见图1、图2，计算结果见表2。
通过上述计算成果分析：
（1）滑坡在天然状况（水库蓄水前）、水库正常蓄水位两种工况时对应持久状况，边坡设计安全系数应该大于1.15。据此判定该边坡在天然状况满足规范要求。
（2）天然状况（水库蓄水前）+遭遇暴雨、水库正常蓄水+遭遇暴雨等工况时对应短暂状况，边坡设计安全系数应该大于1.05。两个计算剖面满足规范要求。
（3）天然状况（水库蓄水前）+地震、正常蓄水位+地震两种工况对应偶然状况，边坡设计安全系数需要达到1.05，两种工况计算满足要求。
（4）由于水库壅水不高，加上该段库岸堆积体渗透系数较大，堆积体前缘土体厚度较小，排水条件好，库水位的降落速度小于坡积体的渗透系数，库水降落时边坡内的水位可以自由排出，自坡内向坡外的渗透力作用较弱，库水位下降对边坡的安全系数影响不大。
综合上述计算结果表明：滑坡在蓄水前在自然状态下整体处于稳定状态，水库蓄水运行后假设库岸不采取任何处理措施前提下，各种不利工况下稳定性系数大多大于规范允许值，综合所有计算工况结合宏观定性分析认为，水库蓄水后，岸坡整体稳定。
3.2 浅表部塌岸分析
通过3.1计算结果显示，水库蓄水后前缘壅水高度约15m，对该滑坡整体稳定影响较小，但滑坡表层土体较松散，且植被不发育，库水位变化及涌浪的影响，浅表部可能存在塌岸现象。下面对水库运行对滑坡塌岸进行分析。
塌岸宽度预测是将松散堆积层岸坡视为均质岸坡，采用图解法或E・Г・卡丘金于1949年提出的库岸最终塌岸预测宽度计算公式，见式1，参数采用工程类比法。计算结果见表3。
St=N[（A+hB+hP）cotα+（ hs -hB） cotβ-（B+hP） cotγ] （式1）
式中：St―塌岸宽度（m）； N―与土颗粒大小有关的系数；
A― 库岸水位变化（m）；B― 正常高水位与非结冰期间的低水位之差；
hB―浪击高度或爬高m； hP―暴风时波浪的影响深度；
hs―保证率为10%～20%的最高水位以上的岸高； α― 岸坡水下稳定坡角（°）；
β―岸坡水上稳定坡角（°）； γ― 原始岸坡坡角（°）。
塌岸计算结果表明：预测塌岸总方量约8～10万m3。由于水库为日调节型水库，枯水季节水库调节时水位来回频繁变动，塌岸速率较快，导致短期内塌岸入库的方量可能较大，不仅侵沾有效库容，而且塌岸造成边坡后退，易引起岸坡下部及前缘出现牵引变形，影响岸坡整体稳定，对水库正常运行有较大影响，因此水库蓄水前应对塌岸预防采取适当处理措施。
4 结语
根据以上计算分析结果表明：
（1）滑坡在蓄水前、蓄水后及地震工况下安全系数均能满足规范要求，因此水库蓄水后滑坡整体稳定性较好，对水库运行不构成影响。
（2）滑坡表层土体较松散，浅表部存在存在塌岸现象，预测塌岸总方量约8～10万m3，对水库正常运行有一定影响，因此建议在水库蓄水前采取工程处理措施。
参考文献：
[1]郭志华，周创兵.库水位变化对边坡稳定性的影响[J].岩土力学，2005（10）：29-32.
[2]何良德，朱筱嘉.水库塌岸预测方法述评[J].华北水利水电学院学报，2007（04）：69-72.
【关键词】土石坝、水库、除险、加固
中图分类号： TV2文献标识码： A
工程概况：
根据《防洪标准》（GB50201-94）和《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2009）的规定，白梨坪水库是一座以防洪为主，兼顾水产养殖、灌溉等综合利用的小(2)型水库，工程等级为Ⅴ等，主要建筑物为5级。该水库于1958年10月动工兴建，1968年10月复建，1970年5月竣工；校核洪水位277.18m，总库容11.30万m3，最大下泄流量42.42m3/s；20年一遇设计洪水位276.65m，相应库容10.35万m3，最大下泄流量25.85m3/s；兴利水位275.30m，兴利库容6.03万m3，相应库容8.05万m3；死水位269.35m，死库容2.02万m3。水库枢纽工程主要由大坝、溢洪道、输水洞三部分组成。大坝为均质土坝，现状坝顶高程278.60m~279.30m，坝顶宽2.6~3.0m左右，土路面。溢洪道位于左岸，开敞式，底宽约10m，长约95m，进口高程275.55m左右。输水洞位于大坝桩号0+057，洞长约35m，矩形浆砌无压涵洞，断面尺寸0.70×1.20m（高×宽），输水洞进口底高程269.35m。
工程存在问题
经现场检查，水库主要存在的问题有：
2.1 大坝
坝顶高低不平，无防浪墙及路沿石；上游坝坡不平整，高程275.5m以下为块石护坡，干砌石护坡粒径小，松动、脱落严重；背水坡为自然杂草护坡，坡面不平整，局部凹陷隆起；河槽段0+023～0+045坝体与坝基接触部位存在接触渗漏问题；右坝肩桩号0+096～0+126段下游坝基土形成临空面，高程271m以下坝基土潮湿。无排水沟、无上坝踏步、无水位等观测设施。
2.2 溢洪道
左岸边坡及底板岩性为弱风化花岗岩，岩石裂隙发育，边坡岩石破碎、松动，局部坍塌，底板上部有厚0.6～1.0m的石碴。右岸为干砌石挡墙，基础座于弱风化花岗岩上，挡墙裂缝，下游约20m坍塌。
2.3 输水洞
输水洞进口为斜卧管，碳化剥落严重，结构变形，有漏水现象，出口损坏。
除险加固方法的选用原则 ：土石坝虽然坝型常见, 但由于其工程情形复杂,机具、材料等条件多变,并且各项具体的除险加固方法很多都有其特定的适用范围和局限性,因此,对每一具体工程病害都应进行仔细分析。应从工程病害情况、除险加固要求(包括加固后工程应达到的各项指标、加固范围、加固进度等)、工程费用以及材料、机具来源等各方面进行综合考虑。确定土石坝加固方法时,应根据工程病害的具体情况对几种加固方法进行技术、经济、施工比较,选择技术上可靠,经济上合理,且能满足施工要求的除险加固方法。
工程的除险加固设计：
4.1 坝顶工程
本次除险加固，大坝全长134m（0-002~0+132），坝顶高程278.80m，坝顶宽3m。沿坝顶上、下游两侧新建路沿石。路沿石为C20砼矩形结构，宽20cm，高60cm，埋深40cm。坝顶为厚20cm的泥结碎石路面，路面倾向下游2%。
4.2 上游护坡工程
本次除险加固工程对大坝原有干砌石护坡全部拆除，坝坡整修坡比为1:2，将大坝迎水坡整修至设计断面，迎水坡高程270.15m以上至坝顶278.80m采用现浇C20混凝土护坡，坡比同坝坡坡比。
4.2.1 大坝迎水坡混凝土护坡厚度计算
波浪的平均波高和平均波周期采用莆田试验站公式计算
式中：hm——平均波高，m；
Tm——平均波周期，s；
W——计算风速，m/s；
D——风区长度，m；
Hm——水域平均深度，m；
g——重力加速度，9.81m/s2。
平均波长Lm计算公式：
混凝土护面板计算厚度公式为：
式中：t——混凝土护面板厚度，m；
η——系数，对整体式大块护面板取1.0；
Hp——累计频率为1%的波高，m；
b——沿坝坡向板长，m；
ρc——板的密度，t/m3；
Lm——平均波长，m。
计算t=0.089m，根据大坝护坡设计经验，并考虑施工等因素，混凝土护坡厚度采用12cm。
4.2.2 现浇混凝土护坡型式
现浇混凝土厚12cm，设计尺寸为1.9×1.9m，四周设置10cm宽无砂砼填缝。砼面板每隔8m设伸缩缝一道，填缝材料为聚乙烯闭孔泡沫板。在护坡坡脚及两侧岸坡处设宽0.6m，高0.8m的浆砌石齿墙，坡脚齿墙底高程269.35m，浆砌石齿墙每隔10m设伸缩缝，填缝材料为聚乙烯闭孔泡沫板。
背水坡整修工程
5.1 下游坝坡培厚工程
经坝坡稳定计算，下游坝坡稳定安全系数不能满足规范要求。本次除险加固对下游坝坡进行培厚，在高程267.00m处设3m-7.5m宽平台，平台以上坝坡整修坡比为1:2，植草护坡；平台以下坝坡整修坡比为1:2，新建贴坡排水体。坝坡整修时应先清除坝体表面的草皮、石渣、块石，清理厚度不低于0.3m，坝面清理干净，老土和新土拌合后，夯实第一层。然后按设计边坡回填，粘性土压实度不小于0.96，非粘性土相对密度不小于0.72；回填时严格控制含水率和铺筑土层厚度。
坝坡整平后，表面采用草皮护坡。草籽种类应选择低茎蔓延的爬根草。按照整理坝坡、播撒草籽和洒水养殖的工艺流程进行施工。草皮种类应选择低茎蔓延的爬根草，不得选用茎高叶疏的草种。
5.2 坝坡排水沟工程
本次除险加固工程共新建排水沟6条，总长305m。其中：横向排水沟2条，总长34m；纵向排水沟1条，长38m；岸坡排水沟2条，总长165m；坡脚排水沟1条，长68m。排水沟均采用Mu60M7.5浆砌石砌筑，外用2cm厚1:2砂浆抹面。纵向排水沟采用矩形断面，底宽40cm，深40cm；横向排水沟底宽30cm，深30cm；岸坡排水沟为梯形结构，底宽40cm，深40cm两侧坡比均为1：0.3；浆砌块石每隔10m设横向伸缩缝一道，填缝材料为聚乙烯闭孔泡沫板。
5.3 贴坡排水体工程
针对河槽段存在的接触渗漏问题，采用贴坡排水体导渗方式进行加固处理。本次除险加固工程在桩号0+030~0+071段新建贴坡排水体导渗工程，排水体顶部高程267.00m，顶宽3.0-7.5m，坡比1:2；贴坡排水体下设粗砂碎石混合料30cm，上部为干砌块石厚30cm。排水体末端设排水沟，沟底宽40cm，高40cm，外侧坡比为1:0.3。
5.4 上坝踏步
为便于工程管理，在下游坝坡平台以上桩号0+050处新建上坝踏步一条。平台一下踏步采用C20砼结构，总宽2.5m，净宽2.0m，厚度0.12m。踏步两侧挡块高出大坝坡面0.1m。
大坝除险加固后结构稳定及渗流计算
坝体及坝基采用防渗处理以及大坝坝坡修整以后，对原坝体的渗流的和稳定均产生影响。计算断面采用大坝0+032，0+046断面进行计算。按除险加固后情况建立计算模型。
计算工况：
A．库水位为兴利水位275.30m，下游无水；
B．库水位为设计洪水位276.65m，下游无水。
坝体及坝基渗透系数建议采用值为：
A．坝体 Ks=7.84×10-5cm/s
B．风化砂 Ks=3.85×10-4cm/s
C．坝基土 Ks=5.01×10-5cm/s
典型断面渗流计算采用《堤防工程设计规范》GB 50286-98附录E.3透水堤基均质土堤渗流计算公式。
经计算，兴利水位稳定渗流浸润线出逸点高程266.02m，下游坝坡出逸点坡降0.38。设计洪水位稳定渗流工况浸润线出逸点高程266.58m，出逸点坡降0.38。两种工况下，下游坝坡及坝基靠近坡脚处出逸坡降0.42左右，设计在贴坡排水体下设反滤层，所以认为出渗流满足规范要求。
结论 通过分析该工程的隐患所在,依据规范对大坝坝坡稳定、渗透稳定行了坝体尺寸的重新设计,并采用碾压试验等方法确定各项施工填筑参数,在迎水坡工程、背水坡工程、坝顶工程施工中严格按施工填筑参数控制压实质量、铺筑厚度、材质级配等各项指标。工程加固后至今运行良好,故实践证明其所采取的除险加固措施取得了较好效果。
参考文献：
［1］中华人民共和国水利部 . 《防洪标准》（GB50201-94） . 北京：中国计划出版社，1994
［2］长江水利委员会长江勘测规划设计研究院 .《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2009） .北京 . 中国水利水电出版社，
2000
［3］西北勘测设计研究院 . 《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)；
［4］黄河水利委员会勘测规划设计研究院 . 《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001) . 北京：中国水利水电出版社，2002
［5］水利部天津水利水电勘测设计研究院 . 《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》(SL189-96)；
关键词：水库除险加固工程；施工组织优化设计内容
中图分类号：TU2文献标识码： A
某水库是一座集防洪、灌溉、发电及多种经营为一体的中型水库。总库容1305万m3，兴利水位54.5m，死水位47.0m。水库工程等别为三等，主要建筑物级别为3级。本次除险加固工程主要包括：大坝加固工程、溢洪道（闸）加固改造工程、放水洞加固改造工程以及防汛路和管理设施工程等。
1 施工导流优化
1.1 导流标准及导流时段
水库所处区域属暖温带半湿润季风型大陆性气候，四季分明，降雨量年内分配不均匀，主要集中在6～9月份，其中7～8月份降水次数多。为了降低导流建筑物规模，减少临时工程投资，同时确保工程安全度汛，本工程主体工程宜安排于非汛期施工，因此导流时段确定为11月至第二年4月。
水库工程等别为Ⅲ等，大坝、溢洪道和南、北放水洞等主要建筑物级别为3级，根据《水利水电工程施工组织设计规范（SL 303―2004）》，按所保护的对象、失事后果、导流建筑物使用年限和围堰工程规模等因素，确定导流建筑物级别为5级，导流建筑物洪水重现期为5年。另根据《水利水电工程施工组织设计规范（SL 303―2004）》规定，一个枯水期能将永久建筑物修筑至坝顶度汛标准的汛期洪水位以上时，其导流设计流量应按枯水期内与级别相适应的重现期标准选用。因此确定本工程施工导流洪水标准为枯水期内5年一遇。
1.2 导流方式
本工程有三座输水建筑物即南、北放水洞和溢洪道需改建，因此采用分期导流方式。根据工程项目和进度安排，第一个非汛期进行溢洪道（闸）、南北放水洞加固改造工程施工，利用北放水洞将库水位降至40.36m，然后在北放水洞进口处修建临时挡水建筑物，上游来水蓄存于水库内。第二个非汛期进行大坝加固、防汛路面、管理单位建设等工程施工，利用改造完成后的南、北放水洞导流。
2 主体工程施工优化
2.1大坝加固工程
大坝上游坝坡护坡石采用人工拆除，胶轮车运至坝脚用于压重，考虑高折平运距约150m；坝顶路沿石和防浪墙采用人工结合机械拆除，运至坝脚用于压重，考虑高折平运距约250m。下游坝脚贴坡排水体采用人工拆除，自卸车运至上游坝脚用于抛石压重，运距约1km。坝脚抛石压重不足部分利用原溢洪道（闸）、交通桥拆除料和溢洪闸闸前引渠、溢洪道下游开挖的石碴，原溢洪道（闸）、交通桥拆除料和溢洪闸闸前引渠开挖的石碴、溢洪道下游开挖的石碴临时堆存于溢洪道左岸空地，1m3挖掘机配8t自卸车运输至工作面，运距约1km，推土机推运整平，进行抛石。抛石体主要位于水下，无法压实，但抛石体表层需要平整，并采用振动碾压实。坝前平均淤积厚度约1.5m，清淤采用吸泥船无围堰清淤。
大坝坝体翻压段，采用内部调配土方，可满足填筑要求；大坝截渗土料填筑量为23905m3，折自然方30120m3，全部从土料场借土填筑。坝体开挖完后，采用1m3挖掘机配8t自卸车运输临时堆存料或外购土料、砂料填筑坝体剩余部分。坝体翻压心墙部分采用振动碾和履带式拖拉机压实，上下游砂壳采用振动碾压实。
下游坝坡清除采用推土机推运至坝脚，平均运距60m，然后1 m3挖掘机配8t自卸车运至土料场复耕，运距约2km。下游坝坡补坡采取内部调配土方，可满足填筑要求。采用履带式拖拉机分层压实，填筑前也需进行碾压试验。
上游坝坡护坡齿墙和下游排水沟土方开挖均采用人工开挖，排水沟回填采用人工回填，蛙夯机夯实，剩余料就近推平于坝坡上。
2.2 溢洪道（闸）工程
溢洪道开挖土石方均采用挖掘机配自卸汽车挖运，墙后回填利用挖掘机配推土机填筑，13T振动碾压实，结合蛙式打夯机补边夯。
石方开挖采用钻孔爆破法施工，考虑到石方开挖区距大坝较近，施工前应进行爆破试验，选定爆破参数。一般石方开挖应采用硝铵炸药分层梯段爆破，爆破方式为手风钻钻孔，电导线引爆；保护层石方开挖钻孔深度不超过0.5m，采用手风钻钻斜孔，电导线引爆；沟槽石方开挖应在两侧设计坡面进行预裂爆破，再按保护层石方开挖施工。
2.3 南、北放水洞工程
现状南、北放水洞拆除采用人工结合机械施工，胶轮车运至坝脚弃置，考虑高折平运距约100m。引水渠拆除采用人工拆除，胶轮车运输100m弃于围堰外。引水渠土方采用人工开挖，就近临时堆存，人工回填蛙夯机夯实，剩余土料就近推平。
3 施工布置优化
3.1 砼拌和系统
根据场地条件和各建筑物布置，分别在溢洪闸左岸、南放水洞左侧、北放水洞左侧各设置一处混凝土拌和场区。
溢洪闸左岸拌和系统主要供应溢洪道（闸）混凝土和大坝施工。大坝混凝土浇筑量5012m3，溢洪闸混凝土浇筑量1446m3，浇筑量较大，需设置两座0.4m3移动式搅拌机和一座2×1.5m3搅拌楼。
南放水洞右侧混凝土拌合系统主要供应南放水洞混凝土施工，共计浇筑混凝土503m3，浇筑量较小，设置一座0.4m3移动式搅拌机即可满足要求。
北放水洞右侧混凝土拌合系统主要供应北放水洞和大坝混凝土施工，放水洞浇筑混凝土807m3，与大坝合计浇筑量较大，设置两座0.4m3移动式搅拌机即可满足要求。
3.2 弃置区、临时堆存区和取土区
溢洪道尾水渠开挖的部分石碴需临时堆存于尾水渠下游左岸，堆高2m，边坡1：3，占用期1年。
大坝翻压采用分段推进法施工，第一段开挖土方需临时堆存于大坝南端，平均堆高2m，边坡均为1：3，不需考虑占地。
北级放水洞临时围堰需从水库上游河道取料填筑，不计占地。
工程共设置石料等堆存区5处，占用期1年。
4 施工进度优化
工程项目施工难度不大，但项目繁多，工作量大，同时受交通条件制约，相互间干扰较大，在一个非汛期内无法全部完成，因此确定工程总工期24个月，其中汛期基本不安排施工。
计划自第一年汛后开工，至第三年汛前全部竣工。总工期由施工准备期、主体工程施工期和工程完建期三个阶段组成。工程筹备期为三～四个月，需提前完成。
溢洪道（闸）工程拆除料和开挖的石碴以及南北放水洞拆除料需用于大坝坝脚抛石压重，因此安排于第一年汛后至第二年汛前施工。大坝加固工程安排于第二年汛后至年底施工。大坝坝顶路和防汛交通路需作为永久交通道路，安排于第三年初至汛前施工。
管理设施工程安排于第二年汛后开工，至第三年汛前完工。
关键词：水电站；挡水；建筑物；设计
中图分类号：TV732 文献标识码：A
1工程等级及标准
1.1工程等级
拟建工程由重力式挡水坝、溢流坝、等组成，水电站总库容3846.58×104m3，装机容量24MW，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252－2000)和《防洪标准》(GB50201－94)的规定，该工程规模为中型工程，工程等别为Ⅲ等，挡水坝、溢流坝、河床式电站厂房为3级建筑物。
1.2设计标准
1.2.1防洪设计标准
根据《防洪标准》(GB50201－94)及《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252－2000)的规定。对于本工程选定方案挡水重力坝最大坝高为30.8m，上下游水头差为11.5m。按关于山区、丘陵区的水利枢纽工程的重力坝、溢流坝、河床式电站厂房洪水标准为：校核洪水标准采用500年一遇（P=0.2%），设计洪水标准采用50年一遇（P=2%）；泄水建筑物消能防冲的设计洪水标准为30年一遇（P=3.3%）；变电站、进厂交通等非挡水部分的校核洪水标准为100年一遇（P=1%）；设计洪水标准为50年一遇（P=2%）。
对于比选方案面板堆石坝方案，按关于山区、丘陵区的水利枢纽工程的堆石坝、溢洪道洪水标准为：校核洪水标准采用1000年一遇（P=0.1%），设计洪水标准采用50年一遇（P=2%）；引水式电站厂房校核洪水标准为100年一遇（P=1%）；设计洪水标准为50年一遇（P=2%）；溢洪道消能防冲建筑物的防洪标准与重力坝方案相同。
1.2.2抗震设计标准
根据《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306－2001）和《中国地震动反应谱特征周期区划图》（GB18306－2001），本区地震动峰值加速度值＜0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，相应的地震基本烈度小于Ⅵ度。
2挡水建筑物坝顶高程确定
按《水工建筑物抗冰冻设计规范》（GB/T50662-2011）中有关规定，坝顶超高按常规设计。
2.1风速
风速采用项目区所在地区气象台测站1957年~1990年4月~11月实测风速进行统计，根据坝轴线走向，分别选取5个风向(WSW、W、WNW、NW、NNW)进行统计。
计算风速：正常运用情况下采用重现期为50年的年最大库面风速，非正常运用情况采用多年平均年最大风速。坝前风速计算值采用如下：
正常情况：υ=15.94m/s（正常蓄水位和设计洪水位时）；
非常情况：υ=9.35m/s （校核洪水位时）。
2.2风区长度及水域平均深度
库区水域虽狭长细窄，但库区水面宽度仍大于12倍波长，因此风区长度采用计算点至对岸的直线距离。
风区内水域平均水深Hm沿风向作出地形剖面图求得，计算水位与相应设计情况下静水位一致。
2.3计算公式
根据《混凝土重力坝设计规范》（SL319-2005）中的规定以及本次调洪成果对坝顶高程进行计算，坝顶高程为水库静水位与超高之和，即校核洪水位、设计洪水位和正常蓄水位情况下分别加相应的坝顶超高确定坝顶高程。坝顶与水位的高差由下式确定：
Δh=h1%+hz+hc
式中：Δh—— 防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差（m）；
h1% —— 波高（m）；
hz—— 波浪中心线至正常或校核洪水位的高差（m）；
hc—— 坝体安全超高（m）；
其中波浪高h的计算采用官厅水库公式：
式中：υ0 —— 计算工况下的相应风速 (m/s)；
D —— 吹程 (m)；
Lm—— 平均波长 (m)。
波浪中心线至水库静水位的高度按下式计算：
式中：H —— 挡水建筑物迎水面前的水深 (m)。
坝顶高程计算成果见表1。
坝顶高程计算成果表
表1单位：m
由计算结果知，坝顶高程由校核洪水位控制，计算坝顶高程为450.46 m。但考虑到溢流坝顶的工作桥净跨为10.0m，为保证桥体钢轨下的大梁（估算1.3m高）不影响泄洪，工作桥梁底须高于校核洪水位，由此确定坝顶高程为450.8m。
3 挡水坝设计
挡水建筑物坝型为混凝土重力坝，左岸挡水坝段桩号坝0+000 ~ 坝0+058.95m，右岸挡水坝段桩号为坝0+194.45 m ～坝0+ 212.7m，两岸挡水坝段总长为77.15m。
挡水坝坝顶高程为450.8m，坝顶不设防浪墙，坝顶宽度为6.0m，最大坝高为29.85m。坝顶路面以1%坡度向上游倾斜，以便排除坝顶集水，考虑到安全因素，坝顶上、下游侧设有栏杆。坝体上游面折坡点高程为440.8m，折坡点以上铅直，折坡点以下坝坡为1：0.2，下游折坡点高程为440.8m，折坡点以上铅直，折坡点以下坝坡为1：0.6。下游坝脚竖直高度2.0m。
坝底上游坝踵设1.5m深、1.75m底宽的梯形齿槽。坝体内设置帷幕灌浆和排水廊道，廊道为城门洞形，宽3m，高4m。廊道上游壁距上游坝面3m，底板混凝土最小厚度3m，底板高程随坝基面上升，升至高程442.57m从下游坝面拐出。
为及时排出坝体内的渗透水，在坝体内防渗面板下游每隔3.0m设置一根直径15cm的竖向排水管，渗透水通至廊道再排出坝体。坝体每隔20m左右设横缝，缝内设一道橡胶止水。
重力坝混凝土分3区：坝上游表面防渗抗裂Ⅰ区混凝土厚2.0m，强度等级C25，抗冻等级F300；坝内低热Ⅱ区混凝土及坝基础低热抗裂Ⅲ区混凝土（厚2.0m），强度等级C20。
4坝肩处理
由于右坝肩基岩岩面坡度较陡，为了满足该坝段沿坝轴线方向的稳定要求，坝肩基岩面开挖成台阶状以增强坝肩的纵向稳定性。
两坝肩坝顶高程以上进行开挖削坡处理，根据地质勘察成果，土质边坡削坡的坡度为1：1.75~1：1.5，岩石为1：1~1：0.75。
5坝体抗滑稳定计算
坝体抗滑稳定计算主要核算坝基面滑动稳定，荷载组合分为基本组合和特殊组合两类，分别采用抗剪公式和抗剪断公式计算。荷载组合见表2。
挡水坝荷载组合
表2
抗滑稳定采用抗剪强度计算公式：
式中： K—— 抗剪强度计算公式的抗滑稳定安全系数；
∑W —— 作用于坝体上的全部荷载对滑动平面的法向分值；
∑P—— 作用于坝体上的全部荷载对滑动平面的切向分值；
f —— 坝体混凝土与坝基接触面的抗剪摩擦系数。
抗滑稳定采用抗剪断强度计算公式：
式中：K′ ——抗剪断强度计算公式的抗滑稳定安全系数；
f’、C —— 滑动面抗剪断摩擦系数及抗剪断凝聚力；
A —— 基础面受压部分的计算面积；
ΣW ——作用于坝体上的全部荷载对滑动平面的法向分值；
ΣP ——作用于坝体上的全部荷载对滑动平面的切向分值。
计算断面选取最大坝高断面进行计算，抗滑稳定计算成果见表3。
挡水坝抗滑稳定计算成果表
表3
从表中计算结果数值可以看出，挡水坝抗滑稳定满足规范要求。
6 坝基应力计算
挡水坝坝基地基应力计算采用材料力学公式计算；
式中：∑W —— 作用于单位宽度坝段上所有垂直力的代数和；
∑M —— 所有荷载（外力）对于坝基截面形心的力矩代数和；
B —— 坝底宽度。
计算结果见表4。
挡水坝坝基应力计算成果表
表4
弱风化安山岩地基允许承载力为3.8MPa，由表8.1.4计算结果得出，坝基地基承载力小于允许值，并且大于零，均满足规范要求。
参考文献
[1]GB/T50662-2011水工建筑物抗冰冻设计规范[S].）中国计划出版社，2011.
关键词：抗滑桩；预应力锚索；边坡加固
Abstract: railway erection along the catenary as special power supply unit supplies power for the electric traction locomotives, its purpose is to change the piezoelectric output power through catenary contact wire for wire of electric locomotive operation. Catenary of the particularity of performance in three aspects: the outdoor equipment, no spare, electromechanical integration, these are the basic characteristics of catenary. In this paper, the technical standard of passenger dedicated railway catenary and simple discussion on the construction quality control and analysis.
Key words: passenger dedicated line; Railway; Electrification; Catenary technology; The construction quality
中图分类号：U213.1+58文献标识码：A文章编号：2095-2104(2013)
一、抗滑桩在水利工程边坡加固中的应用
抗滑桩作为一种支挡结构物，由于其具有抗滑能力强、桩位布置灵活、施工方便、投资少和治理效果好等优点，所以在滑坡地质灾害治理中得到了广泛的应用。
（一）工艺原理与作用机理
工艺原理：抗滑桩通常为钢筋混凝土或钢轨混凝土桩体，抗滑桩的分类根据滑坡体的规模大小分为单排抗滑桩及多排抗滑桩，单排抗滑桩通常设置于滑坡前沿且与桩间墙相连接形成整体，桩间墙通常为两种，一种是预制钢筋混凝土板，另一种是浆砌片石挡土墙。
作用机理：抗滑桩由锚固段及抗滑段组成，锚固段是保证桩体的自身稳定性，抗滑段主要承担滑坡土体的下滑力，它的作用是阻止滑坡体沿着一定的软弱结构面(带) 产生剪切位移而整体地向斜坡下方移动，承担滑坡体的整体下滑力，从而达到增强山体滑坡的稳定性及滑坡整治加固的目的。
（二）抗滑桩优点
1、抗滑能力大，在滑坡推力大、滑动面深的情况下，较其它抗滑工程经济、有效。
2、桩位灵活，可以设在滑坡体中最有利于抗滑的部位，可以单独使用，也能与其他建筑物配合使用。分排设置时，可将巨大的滑体切割成若干分散的单元体，对滑坡起到分而治之的功效。
3、施工方便，设备简单，具有工程进度快、施工质量好、比较安全等优点。施工时可间隔开挖，不致引起滑坡条件的恶化。
4、开挖桩孔能校核地质情况，检验和修改原有的设计，使其更符合实际。
5、对整治运营线路上的滑坡和处在缓慢滑动阶段的滑坡特别有利。
6、施工中如发现问题易于补救。
（三）抗滑桩施工工艺流程
抗滑桩的施工工艺流程为：场地平整放线、定桩位开挖第一节桩孔土方支模浇筑第一节混凝土护壁在护壁上二次投测标高及桩位十字轴线安装活动井盖、设置垂直运输系统、潜水泵、鼓风机、照明等设施第二节桩身挖土方清理桩孔四壁、校核桩孔垂直度、方位和断面尺寸拆上节模板、支第二节模板、浇灌第二节混凝土护壁重复第二节挖土、支模、浇灌混凝土护壁工序，循环作业直至设计深度检查持力层后进行修孔清底对桩孔断面尺寸、垂直度、方位、深度、持力层厚度等进行全面检查验收清理虚土、排除孔底积水制作吊放钢筋笼就位浇灌桩身混凝土至设计标高浇筑撑梁、拱圈、镇脚。
（四）抗滑桩施工质量要求
1、抗滑桩要有足够的锚固深度。
2、抗滑桩的几何尺寸及垂直度必需符合设计要求。
3、为确保开挖安全，抗滑桩护壁质量及工艺必需满足施工要求。
4、抗滑桩桩身钢筋必需要有足够的保护层厚度。
5、抗滑桩的强度必需符合设计要求。
（五）质量控制要点
1、开挖过程和桩底地质
(1) 抗滑桩挖至滑面或设计锚固基点时，应对抗滑桩设计桩长及锚固深度进行效核。
(2) 要保证抗滑桩的几何尺寸及垂直度符合设计要求，施工中要作好测量放线工作,并随时进行校核，采用方法是将抗滑桩的中心点准确设置护桩在桩孔锁口上，施工过程中用线锤控制桩孔中心及校核其垂直度。
(3) 抗滑桩护壁钢筋及护壁混凝土必需按设计要求进行施工，以确保桩孔开挖安全。
(4) 桩孔挖至设计标高时，需对其地质进行分析，抗滑桩设计为柱桩，其地基承载力必需满足设计要求，若达不到设计要求时，应请设计院对桩进行加长处理，灌注砼时要将孔底浮碴清理干净。
2、钢筋笼的制作
钢筋的制作及绑扎严格按设计及规范进行制作，抗滑桩桩身钢筋在定位安装绑扎时,需在主筋后面设置混凝土垫块，以确保其有足够的保护层厚度，桩身钢筋在对接时，同一截面钢筋接头不能大于50%，钢筋的焊接质量及搭接长度必需符合规范要求。
3、混凝土灌注
用于抗滑桩工程的所有原材料必需符合设计及规范要求，砂、碎石、水泥需经试验检测合格后方能进场使用，混凝土的拌制严格按试验室的配合比进行拌制，混凝土的捣固采用插入式振捣器进行捣固，采用快插慢抽先周边后中间的方法进行捣固，确保混凝土的捣固质量。
二、预应力锚索加固在水利工程边坡加固中的应用
预应力锚索加固是通过锚固在坡体深部稳定岩体上的锚索将力传给混凝土框架，由框架对不稳定坡体施加一个预应力，将不稳定松散岩体挤压，是岩体间的正压力和摩阻力大大提高，增大抗滑力，限制不稳定液体的发育，从而起到加固边坡、稳定坡体的作用。采用预应力锚索进行边坡加固，其优点有：在高边坡或隧洞洞口明挖中采用，可增加边坡稳定。从而减少开挖量，也为提前进洞创造条件；可在水库正常运行条件下用于混凝土坝体或坝基加固；用于修补混凝土裂缝或缺陷，可将集中荷载分散到较大范围内；加固洞室。改善洞室的受力条件等。这些优点使其在高边坡加固中得到广泛应用。其具体施工如下：坡面危石排除及清理——脚手架搭设——钻孔——锚索制安——内锚段灌浆——张拉垫座砼浇筑——张拉锚固——张拉段灌浆——封锚头
1、钻机定位：
（1） 确定钻机工作高度：应根据设计孔口高程、倾角计算钻机实际工作高度，做为钻孔垫层高度参考依据；
（2） 方位角确定：利用钻机前部准心和动力头上部准心是否与测量放样方位线重合以确定钻机方位及钻机移动依据；
（3） 倾角控制：可用地质罗盘仪测量，水平尺校核；
（4） 加固钻机：为保证钻孔时钻机稳固、钻孔精确，钻机应与综合排架连接成为整体，原则上应保证钻机不发生轴向及横向位移，使钻机压力均匀分散于排架工作平台上。
2、钻进过程控制
开孔时要严格控制钻机开孔误差，对冲击器和钻头应有一个支撑和限制，以达到设计控制点。由于钻杆自身重量及钻具由多根钻杆连接而成，钻孔时会对精度有很大影响。因此为提高钻孔精度，钻孔过程中，加强钻具的导向作用，根据以往钻孔经验，应安装孔道扶正器进行孔道纠偏。为保证钻孔过程中塌孔、卡钻的及时处理，勤提动钻具可以保证正常钻进而不至于埋钻。对于钻孔底部仍残留的较大颗粒的岩粉，尤其在冲击器上部的岩粉或石渣，须采取边提钻、边回转、边送风等措施进行清除。钻孔完毕，采用压力风清孔。
3、编索和穿索
编索关键环节是止浆环安装、灌浆管路铺设、钢绞线绑扎及无粘结钢绞线的去油清洗。无粘结钢绞线去皮范围的误差为：锚固段不得大于10cm，张拉段不得大于1cm，洗油时将钢绞线松开，用汽油逐根清洗钢丝，干净棉纱擦净，保证钢丝洁净无油膜。
穿束采用人工辅以机械方式进行，该工序主要检查束体入孔长度，控制锚索运输过程中平面转弯半径不小于2．5m及穿束过程中束体平顺不扭转。
穿索后对止浆环进行充气检查，确认止浆环完好和进、回浆管畅通，否则需拔出进行修复。
4、锚索锚固段灌浆
在锚索注浆前做好锚索的防绣、防腐蚀处理，处理应该满足设计规范提出的各项技术要求。
（1）锚索锚固段注浆材料系现场配制，Cv值在0．11～0．235之间，强度保证率在95％以上，在7d龄期的标号中，若有少数强度略低于设计值，但平均强度均应大于设计强度，对于个别7d龄期强度偏低的锚索，采取延期进行张拉的措施。
（2）、灌浆过程控制：
a、锚固段灌浆，保证注浆压力
b、灌浆结束标准，主要以灌浆量大于理论耗浆量，回浆比重不小于进浆比重，且孔内不再耗浆为控制依据；
c、灌浆过程中对耗浆量、止浆环气囊压力及回浆压力等诸项数据进行仔细的检查，若耗浆量过大、气压或回浆压力偏小，判断可能存在止浆环失效、地质缺陷、裂隙漏浆等异常情况，则必须作进一步的分析检查。止浆环失效则将索体拔出修复、裂隙窜浆及地质缺陷处理方法包括：固灌扫孔、孔道加深等。
5、预应力锚索张拉
在锚索张拉之前必须检查并弄清楚张拉系统工具工作原理（大顶、小顶、压力表、油泵、率定报告、油路、工具锚清洁等）、内锚段浆体强度、锚墩强度、必须全部符合技术要求时才允许张拉。张拉时均采用分级张拉持荷稳压、恒载安装的施工方法，张拉时其理论伸长值严格按率定报告计算，主要以张拉力控制为主，伸长值校核的双控方法进行张拉质量控制。施工时观测锚索先行，以便指导工作锚索的施工，并且来判定率定报告是否正确和是否进行补偿张拉。洞室高边墙岩石锚索张拉分为单股预紧和整索分级张拉两个阶段。单股预紧施加应力为20%P（P为设计永存力），从中心向四周对称张拉，单股预紧用小顶张拉应至少进行两个循环，如两伸长值之差大于3mm时要求再进行第三循环张拉。预紧实际伸长值必须大于理论伸长值，使各钢铰线受力均匀之后，即可进行整索张拉。预紧的质量在锚索整索张拉工艺过程中直接关系到实际伸长值的取值判误，所以必须严格按要求进行。整束张拉分四个量级进行，预紧25%P50%P75%P100%P稳压锁定，除最后一次张拉要求静载30min外，其它只需每级持续5min。稳压前后，均应量测钢铰线的实际伸长值，若实测伸长值与理论伸长值相差超过10%或小于5%（岩石锚索），应停止张拉，并查明原因后再进行张拉。升荷速率每分钟不超过设计预应力值的10%P，卸荷不超过20%P。全粘结锚索张拉时，如果理论伸长值与实际伸长值相差较大则有以下几个原因：第一是内锚段注浆时，止浆包没有起作用，内锚段过长；第二是张拉的程序不对；第三张拉机具工作不正常。如果锚索最后有效应力施加不够，则有以下原因：第一是卸荷后夹片滑动，回缩值较大；第二是张拉机具工作不正常。张拉过程中必须对压力表指针掉压（剧烈掉压、匀速掉压、稍微掉压在1Mpa以内）进行分析，以指导锚索张拉过程。在张拉结束锁定时难免出现锚具偏离锚垫板，这时就必须退锚后重新进行张拉、锁定。在退锚重新张拉时注意施工人员不要站在锚索的正前方，以防工具夹片突然失效，钢铰线飞出伤人（特别是对穿锚索）。张拉时要严格遵守操作规程，以防安全事故发生。
参考文献
[1] 马连城，郑桂斌.我国水利水电工程高边坡的加固与治理[J].水利发电，2000，（01）
1水库工程概述
石门水库最大库容9 100万m3，其组成包括溢洪道、拦河坝、电站输水洞等。建设时采用50年一遇的设计洪水标准，设计洪水位为139.00 m，采用200年一遇的校核洪水标准，校核洪水位为141.76 m。水库设3孔溢洪道，总净宽为30 m。主坝最大坝高44 m，坝顶高程为142 m，为黏土心墙坝。1974年进行续建，最大库容为1.012 亿m3，采用50年一遇的设计洪水标准，设计洪水位为140.45 m，采用500年一遇的校核洪水标准，校核洪水位为143.70 m。根据水电部颁发的《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准》，1986年对石门水库进行了加固，按照提高标准的安全加固设计[1-4]，其采用200年一遇的设计洪水标准，设计洪水位为141.00 m，采用1万年一遇的校核洪水标准，校核洪水位为144.90 m，最大库容为1.08亿m3，新建了第二溢洪道，坝顶高程增加至145.0 m；但是并未修建第二溢洪道尾渠，只对大坝作了抛填块石处理。根据GB50201-94《防洪标准》复核，1999年对水库继续进行改建，最大库容为1.022亿m3，采用200年一遇的设计洪水标准，设计洪水位为141.1 m，采用3 000年一遇的校核洪水标准，校核洪水位为143.85 m。石门水库虽经过了多次改建加固，但是由于历史原因，该项工程一直未能达到设计要求，水库存在的隐患并未通过历次改建加固而彻底解决，影响水库枢纽作用的正常发挥。
2加固计算
2.1土坝稳定复核
经复核，目前土坝坝顶高程满足规范要求，高度为145.0 m。对土坝边坡稳定进行复核计算，按照规范要求，在上游坝壳无壤土时，各工况安全系数达标；在上游坝壳有厚壤土层时，水库的上游坝坡存在安全隐患，遇到地震、水位骤降、低水位运行等情况易发生危险。壤土是影响坝坡稳定的主要因素之一，因此其最危险滑弧的滑出点位置均在壤土内，需要重点加固处理此段。在120 m高程马道加宽7 m，在128 m高程马道加宽2 m，采取抛石加固的方法处理需要加固的部位，加固后满足设计规范的要求。在抛石设计指标上进行合理选取，具体为：γ饱=20 kN/m3，γ湿=17 kN/m3，φ=30°。
2.2溢洪道水力计算
此次加固改建，第一溢洪道采用洪水设计为500年一遇，洪水校核为3 000年一遇，而在水库建设时，采用50年一遇的洪水设计，洪水校核为500年一遇。对行泄流进行复核，以《溢洪道设计规范》为依据，需要加高墙顶，由校核洪水位控制墙顶高程[5-7]。具体水面线的计算结果如表1所示。
3加固设计
（1）主坝。对需要加固的主坝坝坡部位采取抛石加固。左坝头防渗采用单排高压喷射灌浆，孔距1.5 m，孔深8.0 m，采用摆喷形式，交叉折线连接。
（2）溢洪道。第一溢洪道左边墙在原墙顶加高，最大加高高度1.61 m，采用直立墙，墙厚400 mm，老混凝土墙顶凿毛，布设φ16的锚筋，间距950 mm，长750 mm。右边墙拆除重建，混凝土标号为C20。第二溢洪道进口修建贴坡式浆砌石边墙。闸室右侧防渗采用双排高喷摆动灌浆，孔距1.5 m，排距1.5 m。闸室右侧岸坡岩石进行大面积开挖，开挖直至弱风化岩石，开挖边坡为1.0∶0.6。修建尾水渠，渠道宽60 m，长约210 m，左右岸护堤高3.8 m，顶宽3.0 m，坡度1∶2，采用砂砾石填筑，填筑标准应按相对密度不小于0.65控制。迎水面采用浆砌石和干砌石护坡，左右堤防干砌石下铺土工布。由于尾渠右侧靠近电厂下游是升压站，影响修建尾水渠，所以尾水渠右侧先修了一段格宾挡墙，挡墙延伸至砂砾石右堤内。
（3）输水洞。输水洞混凝土采用表面涂抹聚合物水泥砂浆，粘贴玻纤网格布的处理方法。进口边坡采用锚喷网加固，锚杆采用直径Φ20的Ⅱ级钢，长2.0 m，间距2.5 m，梅花型布置；钢筋网采用Φ6.5，间距0.25 m。采用C20号混凝土，厚度10 cm。排水孔采用Φ50，间距2.5 m，梅花型布置。由于输水洞出口弧门锈蚀严重，经强度复核已经不能满足规范要求，所以更换了弧形工作闸门。
4结语
由于该水库经过多次改建加固，缺乏完整的施工记录和竣工图纸，给加固设计工作带来了许多困难；另外由于是市管水库，水库除险加固资金也非常紧张，加固工程施工一度中断，直到2011年底才全部完成。通过这次加固，使工程满足设计要求，可以发挥正常的水库枢纽作用。
5参考文献
[1] 王晓燕.高阳湾水库除险加固方案探析[J].陕西水利，2012（1）：94-95.
[2] 张斌，党福堂.石堡川水库除险加固工程建设及效益分析[J].陕西水利，2012（1）：105-106.
[3] 于磊.我国小型水库除险加固问题与解决对策综述[J].黑龙江科技信息，2012（4）：251.
[4] 赵洋，刘长荣.加强小型病险水库除险加固确保防洪安全[J].黑龙江水利科技，2011（6）：245-246.
[5] 周斌.关于水库除险加固工程施工技术的分析[J].建材与装饰，2011（12）：97-98.
关键词：水利工程 渗流计算 堤坝设计
引言
堤防工程的设计与施工准则要求保证堤防建筑物能抵御洪水的威胁。由于堤防大多沿天然河岸修建，因此，堤防基础的渗透稳定问题普遍存在。本文主要针对堤防渗流参数的选用并对渗流计算方法进行了评价。
1、渗流计算目的
（1）坝体（堤身）浸润线的位置。
（2）渗透压力、水力坡降和流速。
（3）通过坝体（堤身）或堤基的渗流量。
（4）坝体（堤身）整体和局部渗流稳定性分析。
2、计算工况及渗透系数的选用
岩土工程参数的选用需要根据满足给定保证率时，通过实验方法选用。不同工况需要选用不同的参数，否则就无法满足工程设计所需要的保证率。
2.1常规堤防工程
常规的堤防工程计算提出了三种水位组合，此三种水位组合的渗流计算目的及相应土体的渗透系数选取原则主要为：
（1）临水侧为高水位，背水坡为相应水位。本组合的计算目的：①计算背水坡可能最高的逸出点位置、背水坡逸出段及背水坡基础表面出逸比降，用于背水坡渗流安全复核、反滤层及排水设施设计；②背水坡面可能最高的浸润线，用于背水边坡稳定计算；③当堤身、堤基土的渗透系数大于10-3cm∕s时，计算渗流量，用于分析防渗措施对本工程运行要求的可行性和背水坡排水设施设计（对于大坝均要求进行渗流量计算）。
对上述第①、②种计算目的工况，堤身、堤基的渗透系数则取小值平均值，对第③种计算目的工况则取大值平均值。
（2）临水侧为高水位，背水坡为低水位或无水。本组合的计算目的：①背水坡面可能最高的浸润线，用于背水坡边坡稳定计算，相应各土体的渗透系数取小值平均值；②复核局部渗流稳定及进行反滤层设计，则进行局部渗流稳定性复核土体的渗透系数取小值，其上、下部位土体的渗透系数取大值平均值。
（3）洪水降落时对临水侧堤坡稳定最不利的情况。当临水坡面可能最高浸润线时，临水坡稳定计算最不利，所以计算工况下的土体渗透系数应取小值平均值。
2.2特殊项目
对一些特殊的项目，必要时还应考虑以下计算工况或因素。
（1）工程中蓄水过快的情况。在工程蓄水使水位上升过快时，对下游坝坡稳定也是不利的，特别是初次蓄水时。因为水位上升太快，浸润饱和土的过程又很长，特别是透水性小的粘性土，造成浸润线很陡，此时上下土层的饱和性不一致，且浸润前峰渗透坡降很大，将导致不均匀沉降，从而产生裂隙而滑坡。
（2）降雨饱和堤坝岸坡。降雨饱和堤坝岸坡的稳定与临水侧水位骤降情况是相类似的，是由于大气降水及河岸地下水的补给造成较高的孔隙水压力的结果，尤其在基础中存在承压水或排水不畅时最为严重。
（3）堆筑期间的孔隙水压力。施工期孔隙水压力的问题，一种情况是在软粘性土的饱和地基上筑堤（坝），由于填筑速度较快，上部荷重所引起的超孔隙水压力来不及消散，因而在剪应力不断增加下，有效应力增加较缓，其稳定性大减从而引起滑坡；另一种情况是由于填筑土料本身含水量过大，在堤（坝）本身引起孔隙水压力增加，从而发生滑坡。
（4）对超孔隙水压力的说明。孔隙水压力的一般公式为u=yh，可理解为计算点水头超出自由面的水头大小。但从上述降雨饱和堤坝岸坡以及堆筑期间的孔隙水压力分析可见，实际情况中各点的孔隙水压力都超过常规概念上的孔隙水压力值，那么把这超出部分的孔隙水压力定义为超孔隙水压力。按一些资料，粘性土填筑所造成的超孔隙水压力一般约为上部重量的50%，有的达80%—90%；对于在饱和的软粘性土地基上修筑堤坝，则其产生的超孔隙水压力几乎等于所加的上部重量。
渗透参数的选用应满足工程设计所要求的保证率，再合理选取参数。
3、渗流计算的主要方法
防洪堤渗流是一个比较复杂的三维空间问题，但一般工程设计均将其简化为平面问题进行处理。防洪堤渗流一般为非稳定渗流，为了简化计算，一般采用稳定渗流的计算方法代替。针对二维稳定渗流的计算方法一般可分为以下四种类型。
（1）流体力学解法：是一种严格的解法，在满足定解的边界条件下可以求出渗流场中任何一点的值。但解答非常复杂，只能在简单边界条件与初始条件下才可以计算出来，在实际工程应用上受到较多的制约。
（2）水力学解法：是流体力学解法的近似解。是在作了某些假定的基础上对一些特定的边界条件的流体力学解法。同样在实际工程应用上受到较多的制约。
（3）模拟试验：基于上述二种方法的缺点，对于实际工程，通过水力学实验来模拟求解渗流问题，该方法包括实物模型法与电渗模拟法等。
（4）计算机数值模拟：通过建立一个数学模型，来求解渗流问题，也称数值法，数值法又分为有限差分法、有限元法等。
目前，上述渗流计算方法中在水利工程上应用最广的主要是水力学解法和有限元法。
4、水力学解法在工程上的运用
水力学解法“是在作了某些假定的基础上对一些特定的边界条件的流体力学解法”。除了对边界条件及计算过程中的一些假定以外，水力学解法对地层的渗透系数也做了一些简化处理。
（1）对于渗透系数相差5倍以内的相邻薄土层可视为一层，采用加权平均的渗透系数作为计算依据。
（2）双层结构地基，当下卧土层的渗透系数比上层土层的渗透系数小100倍及以上时，可将下卧土层视为不透水层；表层为弱透水层时，可按双层地基计算。
（3）当直接与堤基连接的地基土层的渗透系数比堤身的渗透系数大100倍及以上时，可认为堤身不透水，仅对堤基按有压流进行渗透计算，堤身浸润线的位置可根据地基中的压力水头确定。对加权平均的渗透系数的计算一般有以下二种情况。
A对各向异性土的计算
对各种异性土（包括任意倾斜方向的不同渗透性），可把渗透区边界（包括建筑物的地下轮廓）的水平尺寸乘以因数 转化为各向同性均质地基进行渗透计算，且渗透系数取为k，算得各点水头后，再把水平尺寸除以 ，恢复为原来的图形。
B对层状土的计算
对渗透系数和厚度不同的层状地基，可转化为均质各向异性土来处理，其等效平均的水平渗透系数与垂直渗透系数为：
5、有限元解法在工程上的运用
5.1数学模型的选取
渗流数学模型依据方程是拉普拉斯方程，经简化后可按布辛内斯克方程进行计算。考虑溶质运移与渗流场的相互作用时可结合扩散方程。考虑渗流场与应力场的耦合时还需要结合固结方程。以上各种计算数学模型都有其特定的适应条件，从四种模型的计算结果比较上一般可得出：一般土石坝和地基的非稳定渗流问题，可采用固结方程加上流量补给条件的自由边界及相应定解条件计算流场分布，较为合理；对固结完好不再压缩的土石坝的非稳定渗流问题，可用拉氏方程加上流量补给条件的自由边界计算。采用较多的是拉普拉斯方程。
5.2边界条件
边界条件有以下三类。
第一类边界条件——水头边界条件：
第二类边界条件——流量边界条件：
第三类边界条件——混合边界条件：
混合边界条件是指含水层边界的内外水头差和交换的流量之间保持一定的线性关系，即 + = 。
5.3有限元计算程序
目前关于渗流有限元计算的程序很多，各有不足之处，但均应重视对边界条件的输入。有限元渗流计算除二维外，还有三维渗流有限元，有稳定渗流程序，还有非稳定渗流程序，也有针对岩体裂隙渗流的有限元计算程序，计算时应合理选用。
6、几种计算方法的评价
流体力学解法：流体力学方法需要解出拉普拉斯方程的解析解，而自然界的边界条件、初始条件复杂，渗透参数又具有各向异性，且层间渗透系数差异大。现代数学方法还不能解出复杂条件下的解析解。
水力学方法：相对流体力学方法做了些简化，能够解简单的渗流模型。对典型的土石坝、堤防可以选用。但水力学方法简化流体力学方法后，局部的渗流场参数变化大，而渗透破坏主要是从局部开始发展的，应用也受到一定限制。
模型实验法：好的模型实验可以直接反应渗流场的真实流态。实物模型法需要控制好试样的级配、压实度与渗透参数，而且实验比例缩小，边界模拟的状态对渗流场影响将更显著。电渗模拟需要寻找与现场渗透参数相对应的电阻参数，导电体的寻找与制作有一定难度。总体来说，模型实验法耗资较大，小型工程一般不采用。
数值法：由于现代数学与计算机的发展，数值方法变成速度快、投资少，经济实用的方法。且现在对计算模型的收敛性及对不收敛的模型进行了更新，将会有广泛应用。
结束语
堤坝渗流问题是决定堤防安全与否的关键所在，因此，在设计与施工中都必需对防渗措施予以充分重视，设计工作人员必须不断完善工程设计中的不足，提高工程设计水平和质量，为保障水利水电工程建设的安全性和耐久性奠定基础。
参考文献：
[1]《渗流数值计算与程序应用》，河海大学出版社，毛昶熙段祥宝李祖贻等.
[2]《堤防工程设计规范》GB50286-98中华人民共和国建设部.
[3]《广东省海堤工程设计导则》DB∕T182-2004，广东省质量技术监督局.
[4]《水闸设计规范》SL265-2001，中华人民共和国水利部.
[5]《水力学》，高等教育出版社，成都科技大学水力学教研室吴持恭主编.
关键词：河道治理；设计；施工技术；应用
中图分类号：TV52 文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2016）05-0262-02
经过研究和调查可以发现，河道两侧一般都是农田，每年的洪水期，农田会大量受灾，造成极大地经济损失。为了保障农田的利益和安全，需要及时治理河道，并且合理治理河道还能够促进当地农业的发展和进步。
一、工程基本概述
西淝河上段起源于亳州市淝河集，流经太和县、谯城区、涡阳县，河道全长101.6km，总面积为1,871km2，。西淝河上段东南低、西北高，地面平缓，地面高程在28.5~25m范围内，局部区域比较低洼，长期在水中浸泡。河道治理中的基本范围就是王营站~孙水寨站，河道全长27.95km、堤顶宽3~50m、堤顶高程29.80~33.00m、边坡1：2~1：5，主要都是依据弃土完成的工程修筑，经过多年修整形成现在工程规模，部分河道已经符合二十年防洪标准，但是也有不少工程存在堤脚临塘、堤身单薄等现象，容易出现危险。
二、工程现状和问题
1．堤防工程本次河道治理的过程中需要满足设计断面要求，但是实际施工的时候不能充分认识堤防工程的作用和意义，随意取土，降低堤顶高度，减少顶宽，边坡变得更加陡峭，促使工程变得危险。河道治理的时候基本上都是高程比较低段背水侧，十分容易出现滑塌问题。工程存在比较长沿岸堤线，土路面堤顶，在汛期的时候，堤顶容易泥沼化，严重影响通行和巡查。2．建筑物河道治理工程中包括九个防洪涵闸，大部分防洪涵闸都属于病险涵闸，主要包括老化的涵洞结构、缺少启闭机房、洞身变形渗水、进出口段翼墙倾斜或者裂缝，促使提高汛期救援难度。3．主要支沟河道治理过程中主要包括杨湖沟、青龙沟、菜花港支沟，其中部分支沟没有五年一遇洪水的能力，并且河道上出现很多障碍物，提高河道受涝几率，需要尽快治理河道支沟。
三、工程规模以及任务
依据二十年一遇防洪标准来合理设计以及加固处理右岸老母猪港~孙水寨站13.7km堤防以及左岸冯楼站~姚庄14.25km堤防，适当处理沿线临塘堤段固基，建设5.8km的王市桥~东城大桥堤顶防汛道路。重建工程中冯寨北涵、刘土楼涵，加固处理其他涵闸。依据五年一遇洪涝标准来处理支沟，全长为51.63km。
四、河道治理工程中的设计及施工技术
1．堤防加固工程设计设计堤防的基本原则就是维持原堤线，内侧加培。210~190m的王市~老母猪港、230~210m的刘土楼~王市、230m的孙水寨~后刘土楼堤距。设计堤防的时候应该满足《堤防工程设计规范》，高程一般为1.23~1.46m。依据设计规范并且有机结合河道实际情况来确定标准断面参数，29.86m的刘土楼、1：3的堤防内外边坡、6m的堤顶宽，治理河道的时候因为存在多处堤脚临塘，十分容易出现破坏渗透的现象，依据填塘固基的方式来处理，填塘固基平台以下为1：5，宽度为10m，设计中为了保障边坡稳定性，需要依据草皮护坡的方式加固处理堤坡。2．涵闸工程设计本次治理西淝河上段河道工程的时候，总共需要对五座涵闸进行加固，重建三座涵闸，设计河道工程中加固五座涵闸，皁阳沟闸、黄龙沟闸、阳沟闸、沈冲涵、黄龙沟闸，依据加固工程实际需求和问题，从以下几方面来分析加固工程措施。（1）重建或者修补原河道上下游砌石护坡；（2）重建启闭机房、排架、启闭梁；（3）及时更换启闭机、闸门；（4）及时更换变压器、电气设备等；（5）处理洞身止水；（6）重建管理所房；（7）重建上下游翼墙栏杆、交通桥；设计重建刘土楼涵、马楼北涵、金李涵的时候，因为具备比较小设计流量，需要利用钢筋砼箱涵进行处理。3．施工组织设计在河道枯水期完成施工安排，在1~4月的时候实施建筑物导流。选择五级的建筑物导流级别，五年一遇的导流施工标准。支沟疏浚导流措施实际上就是利用人工调节的方式来在河道分支口合理设置围堰，支沟上大约2km的位置就需要设置围堰，对其进行多区段施工划分，截留来水段。依据河底开挖垄沟的方式来汇集水，并且适当排放到附近池塘，确保施工中是无水操作。建筑物工程导流措施实际上就是施工过程中开挖一侧建筑基坑的时候合理贯穿导流明渠来达到导流的作用。（1）堤防填筑利用74kW推土机进行堤身填筑，并且及时进行整平压实，一般具备25~30cm的铺土厚度。人工平整填筑面较窄段以及局部工程，夯实中使用蛙式打夯机，一般具备10~20cm的铺土厚度。压实已铺土料表面以前需要进行晒干，然后浸润以后再次进行压实，一般具备不低于0.92的填筑压实度。（2）涵闸工程一般情况下涵闸工程施工过程为，开挖土方、清除保护层、砼垫层、立模、钢筋绑扎、浇筑混凝土、养护、回填土方等。填筑围堰基坑以后，需要及时处理基础和开挖土方，然后在混凝土建筑箱涵、洞身，依据隔板、墩墙、按底板来分层处理洞身结构，逐渐依次向上进行施工，一次性连续浇筑每段每层砼，依据底板、边墙、顶板来划分和浇筑箱涵。当堰流处于高淹没度时，对于平底来说闸孔总净宽依据《水闸设计规范》进行计算，基本公式为：（3）支沟疏浚河道治理的过程中开挖的时候合理使用1m3挖掘机，5m以外的弃土沿岸实施就近摊放，整修的时候合理使用74KW推土机。（4）桥梁工程桥梁砼工程包括预制砼、现浇砼两种。现浇砼主要使用在护栏、桥面铺装层、桥墩等部位。预制砼应用在桥面空心板上，现场预制构件，一般在桥梁行车方向轴线上来实施现场预制，以便于最大限度降低场内运输。桥梁砼工程施工中如果温度比较低，需要完全满足相关规定，并且做好防寒工作，以便于全面保证施工质量。安装桥梁的时候合理应用二十五吨汽车吊，安装在与水流方向垂直的工作平台上。桥梁砌石工程包括护坡、护底、侧墙、桥台，利用坐浆法对其进行施工。4．水土保持设计河道工程中防治水土流失的基本范围为直接影响区域和建设项目区域，7.36hm2的直接影响区域，85.33hm2的项目建设区。建设工程项目的时候经常破坏植被、改变地貌、地表，导致出现水土流失现象。依据水土流失特点以及工程设计特点，有机结合工程特点和预测水土流失结果来合理建设保持水土流失的策略。一般都是合理应用种植草皮、草垫防护、开挖排水沟等措施。本工程施工的时候需要0.4万m2的草垫拦护、11,440m3的排水沟土方、2.84万m2的种植草皮、11,637m3的取土区表土回填。5．环境保护设计施工影响是西淝河上段工程治理的主要影响环境的因素，施工过程中的水土流失、排放施工废水、施工噪音、破坏植被、员工生活生产垃圾和废水等都会严重影响周围环境，但是施工影响是暂时、短期影响，可以依据相应措施进行及时处理。本次工程治理的过程中主要就是处理生活污水和生产废水。生产废水有系统冲洗废水、混凝土搅拌废水、砂石料冲洗废水、机械冲洗废水、混凝土养护废水等。工程治理的时候需要开挖废水收集池来处理养护废水、砼浇筑废水、砂石料冲洗废水。建立隔油沉淀池来对机械冲洗产生含油废水进行处理。在生活区域建立合理的厌氧氧化池来对生活污水进行处理，在污水中停留一天就可以排放生活污水。完成施工以后，及时拆除污水收集池以及废水收集池，并且进行回填。此外，还可以合理建设砖砌垃圾箱等环保措施，每月都对施工人员进行一次身体检查，全面保障施工人员的整体安全和健康。为了最大限度降低噪音和长期扬尘污染，每日两次用洒水车来处理场地，并且给施工人员配备防尘面罩和耳塞。
五、结束语
综上，本文主要分析了工程现状，提出几种河道治理工程中的设计及施工技术的方式，全面促进河道的治理。
参考文献
[1]朱伟，姜谋余，蔡勇等.倡导“亲自然河道”治理模式——对我国农村河道治理的思考[J].水资源保护，2015，31，（1）：1-7.
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[6]蔡鸥，徐奎，马超等.城市河道治理的断面经济优化设计方法[J].水利水电技术，2014，45（7）：112-116.
关键词：水利水电；施工技术
Abstract: to promote water conservancy and hydropower projects, the national development and improve people life quality all has the important role. In this paper the author combined with years of the worked experience of water conservancy and hydropower construction technology is expounded, and provide the reference for colleague.
Keywords: water conservancy and hydropower; Construction technology
中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：
1 混凝土坝施工
混凝土坝施工以水工混凝土为筑坝材料，施工方法有现浇混凝土和预制混凝土两种。现浇混凝土施工又分为常态(常规)混凝土和碾压混凝土两种。常态混凝土施工一般是以一定配合比的砂、石、水泥、掺合料和外加剂加水拌和成流态混合物。在施工现场浇入按建坝程序和大坝施工要求所组立的浇筑分块模板内。经过养护，混合物凝结成具有相当强度的固体大块(即大坝混凝土浇筑块)。经分坝段逐层逐块浇筑并按设计要求进行坝段间和分块间的接缝灌浆等措施，使各分块联成整体即构成混凝土坝。 混凝土坝施工程序主要包括施工准备、施工导流、地基开挖与处理(见岩基处理、软基处理)、混凝土制备、混凝土浇筑、接缝灌浆等。施工准备则为大坝施工和供应器材设备的工作创造条件。主要有：
（1）修建下基坑道路。
（2）大型施工机械布置与安装。
（3）修建专用混凝土供应线，即由混凝土拌和系统通往大坝的运输线。
（4）设置制冷及制热系统，这是对高坝及不良气候地区特殊要求的施工工厂设施。
施工导流由于混凝土坝施工期间坝面过水对工程的损失和风险较小，故采用的导流标准较土石坝低，并且尽可能采用枯水期导流。汛期利用坝体缺口或设置底孔、梳齿等泄水。如果一个枯水期坝体不可能抢出枯水位，可以考虑布置过水围堰，汛期围堰过水，汛后恢复基坑再接着施工。这是混凝土坝施工导流的一大特点。地基开挖与处理坝基要求有一定的抗压强度和限定的压缩变形值，坝体要与基础结合紧密，胶结良好，因此坝基表层及风化软弱岩层应按设计要求挖除。为防止地基渗漏和加强地基承载力，还要将断层、软弱夹层和溶岩等不良地质构造挖除并处理好。为将地基的节理、裂隙胶结起来，使坝基达到坚固、密实与稳定，常用基础灌浆方法处理。在软基上建混凝土坝，要解决地基侵蚀、沉陷、渗漏等问题。混凝土坝体使用的水工混凝土，除了有一般普通混凝土质量要求外，在不同的坝体部位还有低热、抗渗、抗冻。
(1)混凝土骨料人工生产系统进入国际水平。采用人工骨料生产工艺流程，可以调整骨料粒径和级配。生产系统配制了先进的破碎轧制设备。
(2)为满足大坝高强度浇筑混凝土的需要。从拌和、运输和仓面作业等系统配置大容量、高效率的机械设备。使用大型塔机、缆式起重机，胎带机和塔带机，代表了我国混凝土运输的先进水平。
(3)大型工程混凝土温度控制，主要采用风冷骨料技术，效果稳，实用。
(4)减少混凝土裂缝，广泛采用补偿收缩混凝土。应用低热膨胀混凝土筑坝技术，可节省投资，简化温控，缩短工期。有一些高拱坝的坝体混凝土，采用外掺氧化镁进行温度变形补偿。
(5)模板费用一般占混凝土总造价的l5％～30％，且直接影响施工速度及混凝土质量和美观。中型工程广泛采用组合钢模板，而大型工程普遍采用大型钢模板的悬臂钢模板。模板尺寸有2 X 3m、3 X 2.5m、3×3m多种规格。滑动模板在大坝溢流面、隧洞、竖井、混凝土井中广泛应用。牵引动力有的为液压千斤顶提升，有的为液压提升平台上升，有的有轨拉模，有的已发展为无轨拉模。
2 土石坝施工
土石坝又称当地材料坝，所需土石料一般就地开采，同时还可充分利用各种开挖料，且具有对基础要求低、适应基础变形强的特点。根据填筑施工方法，一般可分为碾压式土石坝、抛填式堆石坝、定向爆破堆石坝、随着新型土石方机械的大量投入及填筑施工工艺水平不断提高，同时筑坝材料试验研究的深入，极大地拓宽了土石坝的用料范围和用料模式，为土石坝更广泛地应用提供了有利条件，改变了土石坝长期存在着建设工期长、填筑强度低的不足，目前广泛运用的是薄层铺筑并分层压实的碾压式土石坝。
2．1 土质心墙堆石坝
(1)防渗土料选取
通过大量研究，劣质土料也能用于实际工程。如红黏土、湿陷性黄土、膨胀土，各种含砾土、黏质砾石土，风化料，洪积的碎石土等，只要有正确的土料设计，合适的机械施工设备，科学的压实参数，均可以作为防渗和坝壳土料。
(2)基础的防渗技术
在深厚砂砾石层的基础筑坝，建造防渗墙技术非常重要，近几年来，造墙技术采用冲击及反循环钻机钻主孔，抓斗挖掘副孔成墙；200T液压拔管机起拔接头套管，用孔内聚能爆破大孤石钻进等，完善了施工工艺，保证了成墙的施工质量。
(3)大型施工设备
近期我国建成高土石坝，施工设备已达到很高水平。许多工程使用大型的施工设备进行施工，标志着土石方施工设备达到世界级水平。
2．2 混凝土面板堆石坝
全国已建和在建的混凝土面板堆石坝，坝高大干100m的有25座。混凝土面板堆石坝采用的施工工法及技术已相当成熟，面板一般分一、二期面板，面板采用无轨滑模分块浇筑。
3 碾压混凝土坝
目前建设的碾压混凝土坝，采用低于5sVc值混凝土，有利于改善层面结合且不影响混凝土强度，使碾压混凝土的工作性能得到更好的发挥。而采用高掺粉煤灰(60％～65％)和低水泥用量(50～60kg／m3)。由于水泥用量少，水化热温升减少，最大温升12℃ ～16℃ ，混凝上强度能完全满足设计的要求。
变态混凝土是我国独创，其性态由硬性混凝土变成低坍落度(1～2cm)常态混凝土。通过掺人适量的水泥胶浆，经强力插入式振捣器振捣密实而形成，其层面的结合质量和常态混凝土没有区别，所以在坝的上游面，孔洞结构周边，岩石边坡接合等部位可以采用同一种混凝土，这就使施工作业十分方便，消除了两种混凝土结合不好的现象。
4 堤防工程
对防洪工程建设，垂直防渗墙是防渗处理最有效的措施。为了适应堤防建设的需要，各种薄防渗墙（小于30㎝）造墙设备引进和研制出来，推动了工程的施工进度，提高了工程质量。施工方法大体可分为深搅法、置换法、挤压法和高喷法。护岸工程广泛应用了新技术，主要有铰链式混凝土沉排护岸，模袋混凝土及合金钢筋笼块石。
5 地基处理
伴随着工程复杂地基的建设，地基处理取得新的成绩，如引进CIN灌浆，墙体接头等居于先进行列。防渗帷幕灌浆提出一种新的“灌浆强度值”（GIN）方法。由于裂隙岩体灌浆时控制GIN为一常数，则大裂缝注入量大而压力小，细裂隙注入量小而压力大，自动地适应了岩体地质条件的不规则性，使帷幕体总的注入浆量合理分布，效益与投资比率达到最大，取得了较好的效果。
6 土工合成材料
土工合成材料，具有反滤、排水、隔离、防渗、防护、加筋等多种功能。它具有重量轻、施工简易、运输方便、价格低廉、料源丰富等优点，在水利工程上使用得越来越多。
7 系统工程在施工组织设计中的应用
系统工程在水利工程施工组织管理中进一步拓宽了应用领域，居于全国前列，取得了一系列突破性成果，使其更适应水工程建设的需要，前景更为广阔，主要表现在应用于主体工程施工方面。
对各坝型施工过程中进行模拟，编制相应的施工模拟软件，并先后在多项工程中得到验证，根据工程所处地区的气温和施工条件，用系统分析方法，建立以坝块混凝土的温控费用为目标函数，以设计规范、自然条件、水化热、浇筑能力、坝块尺寸、冷却措施的效应等因素作为约束条件的非线性规划数学模型，可用于单块实体混凝土浇筑块温度控制措施设计。其后，又建立了一种对整个坝体、整个施工期温控措施进行优化的混合型非线型规划数学模型，使所采用的温控措施组合方案的总费用最低。
结束语
正确把握水利水电施工技术，对于水利水电工程的完成有着重要的作用。对这些技术的成熟运用能够保证水利水电工程的安全与稳定。因此，我们要深入学习与了解水利水电施工技术，并将其运用到实践中去。
参考文献
[1]李上潮．浅谈水利施工技术新进展[J]．科技资讯，2009
【关键词】泄洪洞洞径选择消能计算安全泄洪
【 abstract 】 drip spring son for homogeneous earth dam, dam of a reservoir operation has been more than 50 years, the construction quality is poorer, the late mismanagement, aging is serious, the tunnel, the water there is a big security hidden danger. Through on-the-spot investigation and theoretical calculation, the tunnel cannot safely discharge, the design flood discharge tunnel will determine the hole diameter is 1.8 * 1.8 m, well before there was pressure hole, shaft adopted after pressureless, energy dissipation facilities at the same time, the discharge of the tunnel cleared security hidden danger.
【 key words 】 the tunnel hole diameter selection energy dissipation calculation flood safety
中图分类号: F407.9文献标识码A 文章编号
1 概述
淌泉子水库位于长春市双阳区山河街道办事处，坝址距双阳城区40km，水库上游为半山区地形，地理位置为东经125°55′，北纬43°21′，集雨面积8.7km2。水库总库容132.98万m3，正常蓄水库容91.62万m3，死库容2.49万m3。设计灌溉面积2580亩，淌泉子水库保护下游1个乡镇19个村屯6500口人、197公顷耕地及双阳-烟筒山公路安全。是一座以防洪、灌溉为主，兼有养殖等综合利用效益的小(1)型水利工程。水库枢纽工程由大坝、泄洪洞、输水洞组成。
2 泄洪洞工程地质条件评价
泄洪洞位于大坝右端（0+252），洞轴线与坝轴线正交，其建筑物地基主要由粉质粘土、安山岩组成，地基承载力特征值fak=150kPa，其强度可满足建筑物设计要求。根据工程地质剖面图按其岩性特征由上而下分述如下：
粉质粘土：黄褐色、灰黄色，可塑状态，下部硬塑状态，渗透系数K=5.9×10-5，属微弱透水层。钻进厚度3.6～5.6m。
泄洪洞进口段和竖井段内外表面砼剥蚀严重，闸室段裂缝漏水，洞身第二段轻微裂缝砼剥蚀，陡坡段和消力池段砼剥蚀露筋，闸门启闭机已不能正常开启。按病险类型划分属于涵、洞渗漏问题和输水涵管损坏问题，建议采取工程处理措施。如拆除重建，基础坐落在粉质粘土层上可满足要求。
3泄洪洞断面尺寸确定
3.1 竖井前有压洞断面尺寸
原泄洪洞轴线桩号0+252，本次设计轴线位置不变，泄洪洞轴线与坝轴线正交，竖井段前采用有压洞，洞进出口底高程均为248.80m，洞长5.5m，根据过流能力验算及调洪验算成果，确定泄洪洞断面尺寸1.8×1.8m。
3.2 竖井后无压洞断面尺寸
竖井后采用无压洞，洞进口底高程为248.8m，纵坡坡比1:100，洞出口底高程为248.65m，无压洞长13.5m。
无压洞其断面尺寸的拟定遵循以下原则：
一、为便于与竖井闸室衔接，无压洞仍采用矩形涵洞，且其底宽不变；
二、确保下泄上游来水量，即有压洞所泄流量；
三、确保该洞为无压洞，防止泄流时产生震动及空蚀现象，《水工隧洞设计规范》（SL279-2002）建议，净空断面面积要求大于等于隧洞断面面积的15%，同时，净空高度大于等于0.4m。
（1）临界水深及临界坡比计算
临界水深及临界坡比计算公式：
hk=
ik=
式中：hk-临界水深（m）；
α-动能修正系数，取1；
单宽流量（m3/s）；
流量，m3/s）；
临界水深时过水断面面积（m2）；
临界水深时谢才系数（m）；
临界水深时水力半径（m）；
临界水深及临界坡比计算详见下表。
临界水深及临界坡比计算表
从上述计算可知，泄洪洞底坡按i=0.01确定，大于临界坡度，为陡坡，洞内将不能形成水跃。
（2）无压洞水深h0计算
设计泄洪洞i=0.01，大于临界坡度，为陡坡。复核下泄量，计算校核洪水流量时洞内水深h0。无压洞内水流按明渠均匀流计算。
当无压段泄流量为18.54m3/s时，无压洞内水深为2.0m。
本次设计取无压段涵洞高度为2.4m，宽度1.8m，纵向比降0.01。满足要求。
淌泉子水库无压洞水力计算成果表
表中洞身混凝土糙率n=0.014，纵向比降i=0.01
从上表计算可知：当泄洪洞通过最大泄量18.54m3/s时，洞内水深2.0m，根据规范要求，取安全净空高度0.4m，因此竖井后无压洞尺寸采用1.8×2.4m。
4泄洪洞消能防冲设计
本次设计消能方式采用底流消能。计算公式如下：
－＋=0
=
Fr=
Z =
S=－－Z
式中：—跃前断面水深（m）；
—跃后断面水深（m）；
—跃前断面水流的平均流速；
—以消力池底板为基准的上游总水头（m）；
—过闸单宽流量（m3/s）；
—流速系数，取0.8；
Z—出池落差（m）；
—出池下游渠道水深（m）；
—水跃淹没系数，查《水力计算手册》取1.05；
—消能池出流的流速系数，=0.90；
—池深。
（1）消力池池深计算
分三种情况进行计算，采用试算法，各种情况下的消力池池深计算见下表。
消力池池深计算成果表
（2）消力池长度计算
Lsj=Ls+Lj
式中：Ls—消力池斜坡段投影长度，本工程消力池斜坡投影长度为12.0m。
—水跃长度校正系数，取0.75；
Lj—水跃长度，取6.9（hc″－hc′）
消力池池长计算成果表
（3）消力池底板厚度计算
t=
式中，—消力池底板计算系数，可采用0.175～0.20；
—泄水时上下游水位差，
—消能池出口单宽流量，m3/s.m
消力池底板厚度计算成果见表5.4.6。
消力池底板厚度计算成果表表5.4.6
(4)海漫长度Lp计算
Lp=Ksq0.5H0.25（《水闸设计规范》附2.11式）
公式中：Ks—计算系数，壤土取10
q—消力池末端单宽流量m3/sm
H—泄水时上下游水头差m
海漫长度计算成果表
(5)海漫末端冲坑深度计算
d=1.1×
公式中：V0—河床土质不冲流速，取1.0m/s。
q1—海漫末端单宽流量为m3/sm。
hs—海漫末端河床水深m
海漫段末端冲刷深度计算成果表
经过以上计算：消力池长度取24.0m，消力池深取1.2m，海漫段总长度取30.0m，海漫段末端冲坑护砌厚度取2.0m。
5 泄洪洞结构总体布置
（1）进口导流段
进口导流段长5.5m，宽度由 3.8m变为1.8m，耳墙长2m，采用“U”型槽结构。
（2）有压洞身段
有压洞身段总长5.5m。断面尺寸为：底板厚40cm。顶板厚30cm，侧墙顶宽度30cm，侧墙底宽度50cm，洞底板下设10cm厚素砼垫层。
（3）竖井段
竖井段长5.5m。竖井段布置工作闸门及检修闸门，均采用PGZ1.8×1.8m拱型铸铁闸门，闸门间距1.5m。选用2台LQC-100型手电两用启闭机。竖井底板下设10cm厚素砼垫层。底板厚0.6m，竖井井壁厚0.3m，竖井平台顶设启闭机室3.08×3.08m2。
（4）无压洞身段
无压洞身段总长为13.5m。断面尺寸为：底板厚40cm。顶板厚30cm，侧墙顶宽度30cm，侧墙底宽50cm，洞底板下设10cm厚素砼垫层。
（5）陡坡段
陡坡宽1.8～5m，坡比为1:4，陡坡段长12m。为钢筋混凝土U型槽结构。
（7）消力池段
经水力计算确定消力池池深为1.2m，池长14m，消力池底宽5.0米。
消力池段采用“U”型槽结构，陡坡段边墙两侧回填砂砾料，填筑高度低于墙顶30cm。
（8）海漫段
海漫长30m，底宽为5m，横断面为梯形，设计边坡为1：1.5。海漫采用干砌石护砌，块石厚25cm，下设碎石垫层厚20cm（d=5-10cm），并铺一层无纺布、无纺布规格为400g/m2。
本工程涉及到的混凝土强度标号：垫层混凝土采用C10，结构混凝土采用C25F200。
6 结论
淌泉子水库泄洪洞为主要建筑物，原有泄洪洞严重损毁，水库存在安全隐患，本次设计完全按照现行规范要求，采取切实可行的设计方案,使泄洪洞泄流能力、消能设施、结构总体布置等均达到了Ⅳ等工程4级建筑物的标准，消除了安全隐患，使大坝能安全、可靠运行。
参考文献：
【关键词】水利工程；建基面确定；坝基岩体；开挖
一、前言
作为水利工程方面的一项重要工作，其建基面确定与坝基岩体开挖在近期得到了长足的发展和进步。该项课题的研究，将会更好地提升建基面确定与坝基岩体开挖的实践水平，从而有效优化水利工程的最终整体效果。
二、岩体质量分级
岩体质量分级是复杂岩体工程质量的分解和归纳，它既是研究岩体工程质量的一种手段，又是表征岩体工程特性的一种方法，是工程岩体稳定分析的基础，在工程设计和基础岩体工程间起着桥梁的作用。
目前，以岩石强度、风化程度、岩体完整性和节理性状等参数对坝基岩体进行定性和定量评价的方法基本得到业界的认同；另外，加拿大地质专家康拜尔对我国二滩水电站咨询时，提出了岩体3级分类的简单分级方法：即将坝基岩体分为工程利用岩体、经过工程处理后可利用的岩体和不可利用的岩体3类，该分类在加拿大和南非某些工程都有应用。我国坝基岩体分类的研究工作起步较晚，从2O世纪5O年代至7O年代中期，主要以岩体风化程度作为岩体工程地质分类标准，并将这种分级列入《水利水电工程地质勘察规范》。随后，以中国科学院地质所谷德振教授为首创建的《岩体工程地质力学》分级方案在地下及地面工程岩体分类中得到广泛应用。进入2O世纪8O年代后，我国对坝基岩体分类及评价，已由单因素向多因素、由定性向定量方向发展。中国水利水电规划设计总院于1988年提出坝基岩体质量分级表，主要依据岩石强度、岩体结构特征、岩体受力条件3个基本因素进行分级，同时给出各类岩体力学参数，基本做到了定性与定量相结合；后期的小湾水电站坝基岩体质量分类、“三峡YZP法”岩体质量分类均主要是遵循此原则进行。
三、坝基岩体利用情况回顾
坝基岩体利用技术随工程地质勘探技术的提高和水电工程建设的实践不断发展和提高。早期的工程地质勘探仅仅提供一般的地质平面与剖面图，以后又在剖面图上增加了风化分带，基岩地质图也有所发展，20世纪70年代，发展为基岩利用等高线图，为设计人员提供了较大的方便。
拱坝建基面确定多按岩体风化程度，倾向于多挖，一般高坝要求开挖到新鲜或微风化岩体，中低坝开挖到弱风化或半风化岩体，但是由于以下原因：1）高坝往往采取其他处理措施而降低开挖标准；2）有些中小型坝以开挖作为基础处理的主要手段。故要求较高；3）虽是同一风化程度而不同类型的岩石软硬、强度相差很大，岩性软弱的坝基要求较高，从而使高、低拱坝在开挖上往往无明显的界限，有些较高拱坝汗挖到微风化或弱风化岩石，而有些中小型拱坝反而要求开挖到新鲜岩石。因此，1985年颁布执行的《混凝土拱坝设计规范》第7.2.1条规定，“坝基开挖深度，除应满足第7.1.1条的要求外，还应根据坝传来的荷载、坝基内的应力分布情况、基岩的地质力学条件和物理力学性质、坝基处理的效果、工期和费用等综合研究确定。一般高坝应尽量开挖至新鲜或微风化的基岩，中坝应尽量开挖至微风化或弱风化中、下部的基岩。”与SDJ21―78第89条规定相比已经有所放宽，基本与1984年公布的SDJ21―78规范的补充规定中第6条一致，第6条为“混凝土重力坝的基础，高坝可建在新鲜、微风化或弱风化下部基岩上，中坝可建在微风化至弱风化上部基岩上，两岸地形较高部位的坝段，尚可适当放宽。具体开挖深度，应根据坝基的应力、岩石的力学指标、基础的变形和稳定性，结合上部结构对基础的要求和基础加固处理的效果，工期和费用等经过技术经济比较确定，设计采用的抗剪指标参数应与利用基岩的标准互相适应。”
而我国《水利水电工程地质勘察规范》附录中对岩石风化程度的划分主要从岩石的颜色、光泽、岩体组织结构的变化及破碎程度、矿物成分的变化、物理力学特性的变化等主要特征，在现场凭肉眼鉴定进行风化分类，是定性的，于受到主观的影响，在判断上很难排除个人偏见，在工程实践中往往很难有一致的看法，大多都比较保守，而且以岩石风化带作为坝基岩体开挖标准并不能反映岩石本身的强度和变形特征。完整的、无裂隙的弱风化岩石，其变形模量也可能比裂隙发育的新鲜岩石高。对于坝肩抗滑稳定，则主要受缓倾角的软弱夹层控制。
四、拱坝建基面优化
一般认为，坝基嵌入深度越大，基岩完整性越好，其承载力越高，对坝体的应力和变形越有利，大坝安全度越高。从工程的稳定性看，坝体坐落在比较完整的基础上无疑会安全些。然而，当基岩完整性越好时，基础的刚度也越大，会促使坝基上游大面积拉力区的扩展。此外，致密的岩石其排水性也差。由此可见，最佳的嵌入深度是由一些相互矛盾的要求决定的。因此对设计方案必须进行仔细的研究分析。岩石基础只要没有大裂隙和夹层切割，就是在风化带里其承载能力也是很大的，因而，把坝体放到有裂隙和可变形的岩石上，既可以满足技术上的要求，也能满足经济上的要求，并能保证建筑物有足够的安全度。高拱坝一般建在深山峡谷地区，坝基嵌入深度过大，坝基大量开挖也会带来其他的技术问题，如坝基上、下游高边坡的稳定问题、由于高地应力引起的岩体工程问题、因坝轴线加长引起的工程荷载增大问题等。高边坡的支护需要挂网、喷锚等工程措施，需要增加钢材、混凝土、劳力、时间，而且开挖后还需要运输，不仅浪费大量的人力、物力，还会给施工造成干扰，增加施工难度，影响整个工期。工作量增加造成工期延后，使电站的投资成本增加。坝体深嵌不仅加大了坝体承受水压力的面积，增大了坝体的总荷载，同时增加了坝体混凝土的工程量。
拱坝建基面优化设计方法的一大进步就是从传统的定性确定向定量确定过渡。其前提条件是坝基勘探技术的进步以及拱坝计算手段和计算方法的不断完善。岩体质量分级法起源于20世纪40年代，由于该法综合考虑了岩体结构特性、岩石强度、变形特性、渗透性、初始应力状态等，已经成为当今建拱坝基面地质评判的主要依据。岩石质量分级法已经逐步由单因素分级向多因素分级，从定性向半定量方向发展。“七五”攻关时，结合二滩、李家峡工程建基面优化，总结出了一套程序、方法。如：将坝体和坝基视为整体，着眼于深化坝体工程特性的认识，加强各种因素偶合作用的分析和坝工建筑物最佳体型的研究以及技术经济的综合论证；研究明确影响建基面的主要因素，并对其做出了评价；对坝基岩体进行质量分级并提出合理的力学参数；对坝轴线位置进行优选，最大限度地回避不利，因素，尽量避免高地应力集中区，最充分地利用有利条件；深入研究了弱风化岩体的可利用性。
五、结束语
通过对水利工程建基面确定与坝基岩体开挖的相关研究，我们可以发现，该项工作的顺利开展，有赖于对多项影响因素的掌控，有关人员应该从水利工程建设的客观实际出发，研究制定最为符合实际的建基面确定与坝基岩体开挖方案。
参考文献：
[1] 王文忠.论建筑工程施工中的质量控制[J].科技创新导报.2011（27）：88-89.
关键词：重车 心墙 防护性施工
1 工程概况
毛尔盖水电站位于四川省阿坝藏族羌族自治州黑水县境内，是黑水河流域水电规划二库五级方案开发的第3梯级电站，该电站为大（2）型混合式，单一发电工程。首部枢纽由挡水建筑物、溢洪道、放空洞组成。拦河大坝采用砾石土直心墙堆石坝，大坝坝顶高程为2138.00m，坝顶宽12.0m，最大坝高为147.00m。
2 心墙防护性施工技术
2.1 重车过心墙施工技术
由于毛尔盖大坝工程坝区地形限制了道路的修建，料场分布上下不均，施工中必须面对重车过心墙的情况，根据毛尔盖工程的实际情况，重车过心墙施工拟采用在碾压好的心墙土料上铺设60cm厚砾石土，用26吨振动平碾碾压6遍，再铺设20mm厚4×1.8m的钢板带，作为过心墙的缓冲垫层。
在大坝填筑过程中，每上升1.5～2m的填筑高程后，重车过心墙部位交叉布置，严禁布置于同一部位。重车过心墙的钢板及土料后期处理施工如下：
⑴ 在心墙已压实的面上再铺筑一层80cm厚的砾质土心墙料作为行车道基础保护层，保护层静压2遍、激振碾压4遍；
⑵ 行车道基础上铺设一层长度为4m、宽度为1.8m、厚度为2cm钢板，并在每块钢板底面焊接两根∠10角钢加劲肋，以增加每块钢板的抗弯刚度，铺设时钢板长度方向垂直于重车行走方向，能满足大坝重车过心墙要求；
⑶ 在大坝填筑实施阶段，考虑雨季等不利因素影响，根据现场实际情况，建议行车道基础保护层厚度可适当加厚，减少保护层受含水影响，以确保心墙施工质量；
⑷ 道路使用必须经常变化道口。
⑸ 重车过心墙工艺流程如下：
图1重车过心墙部位处理工艺流程图
当过心墙部位转移位置时，先用CAT330反铲将钢板调离原位置，然后再用CAT330反铲和TY320推土机配合将原保护性砾石土垫层倒运至待填筑工作面，倒运完成后，对保护层下原砾石土心墙料进行取样，取样合格后即可作为合格填筑工作面继续进行填筑施工。
2.2 雨季心墙施工专项措施
黑水河流域处于岷江上游半干旱河谷地带，属川西高原气候区。黑水河流域暴雨量级较小，1日最大降雨量一般在30mm～50mm之间。雨天填筑施工根据现场的施工条件采取以下措施，防止施工过程中含水量增加，确保填筑质量满足设计及规范要求。
⑴ 加强天气预报，提前做好各项施工预防措施；
⑵ 日降雨量大于5mm时应停止砾石土防渗料的填筑施工；
⑶ 坝体上下游填筑面应分别向上下游倾斜一定的坡度（倾斜坡度可取1～2%），以利于排除坝面积水；
⑷ 在防渗体填筑面上的大型施工机械，雨前应开出填筑面停放在坝壳区；
⑸ 下雨或雨后严禁践踏坝面，严禁车辆通行；
⑹ 雨前振动平碾快速压实表层松土，注意保持填筑面平整，以防积水和雨水下渗，妥善铺设保护层，并在边坡上布置截水沟、排水沟阻止边坡雨水对土料的影响。
⑺ 雨天采用防雨帆布对心墙全面进行遮盖，雨后揭开，进行晾晒或部分清除高含水土料，以确保土料填筑进度和质量。
⑻ 雨季适当降低单道口重车过心墙频次，同时雨季过心墙道路宜始终高于心墙填筑高程。
2.3 冬季心墙施工专项措施
坝址区海拔高，冬季气温较低，极端最低气温在-11.6～-14.4℃之间，冬季坝体填筑施工根据具体情况采取以下措施：
⑴ 严禁砾石土防渗料冻土料上坝填筑，当日最低气温在-10℃以下，或在0℃以下且风速大于10m/s时，应停止砾石土心墙料填筑施工；
⑵ 采取快速连续作业，尽量缩短铺料、洒水、碾压等工序之间的间歇时间。在负温下，填筑料不得洒水，防止出现冻土现象。同时，在冬季施工时，必须严格控制土料场的土料质量，以保证填筑施工的质量；
⑶ 负温下施工，应作好压实土层的防冻保温工作，及时覆盖双面涂塑帆布加柔性泡沫卷材保温层，避免土层冻结，其后采用推土机清除覆盖的土料；
⑷ 由于接触粘土比较接近采用自然含水直接上坝，低温下堆料场必须做好保温，并实测填筑结冰温度，在此温度下停止施工，并做好保温措施；
⑸ 在下雪前及时采用帆布对心墙区进行覆盖，并做好覆盖保温层的搭接工作，防止积雪融化溶入砾石土料内；
⑹ 下雪停止后，及时组织人员清理帆布上的积雪，并舀除帆布上的积水。帆布揭开后采用TY320推土机将表层的土料清除，以尽快恢复大坝的正常施工。
由于坝址昼夜温差约在20℃左右，因此必须采取合理的土料防冻结技术才能保证坝体的快速填筑。主要采用了以下保温防冻技术：
⑴ 采用提前备料，特别是在砾石土含水率调配场提前储备好大坝7～10天的填筑土料，并对储备的砾石土料进行保温覆盖，以保证土料的温度，防止砾石土料被冻结；
⑵ 冬季土料开采时，选择在设计允许范围内，砾石含量偏大，含水率略偏小的土料，这种土料的抗冻结能力较好；
⑶ 采用双面涂塑的双层帆布加1.5cm厚的柔性泡沫卷材覆盖土料，做保温防冻结措施，测试当地土料在上述材料覆盖下的冰点，作为夜间停止土料施工的控制温度。
⑷ 为了能及时上坝，充分利用当地昼夜温差大的特点，在白天气温回升时，视天气情况，处理坝面出现结冰土料现象的土料。天气晴好时，将结冰土料用推土机集中到心墙的一施工分区进行晾晒，全面解冻后重新填筑；天气阴沉无法晾晒时，将该部分土料用推土机集中，再装车至堆场处理，后期解冻后上坝。完成上述处理后可恢复坝体心墙的正常填筑施工。
3 重车保护性过心墙试验
⑴ 建立心墙模型：先铺筑4层碎石土心墙料，形成心墙模型。铺筑面积为21m×40m，每层铺料厚度为30cm，铺筑方法采用后退法，采用20.5t凸块振动碾静压2遍，振动碾压根据土料碾压试验选取的遍数，行车速度为2～3km，碾压满足大坝填筑要求；
⑵ 铺筑行车道基础：在模拟心墙面上超填一层碎石土心墙料，形成行车道基础。铺筑宽度为4m，铺料厚度为60cm，铺筑方法采用进占法，采用26t振动平碾静压1遍，振动碾压4遍，行车速度为2～3km；
⑶ 铺筑钢板保护层：在行车道基础上铺筑一层钢板，每块钢板尺寸为4×1.8m，厚度为20cm；并在每块钢板底面焊接两个∠10角钢加劲肋(间距为2m)，以增加每块钢板的抗弯刚度；钢板铺筑采用CAT330B挖掘机吊安；
⑷ 重车模拟穿越心墙：钢板保护层铺筑完毕后，装载堆石料的重车便可以穿越心墙。车型选用25t自卸汽车，装载15m3(松方)块石料(总重55t)，行车遍数为500次、1000次、2000次、5000次五种，重车穿越心墙时有以下要求：时速控制在10～15km/h之内、行车道限制于钢板保护层上；
⑸ 碎石土心墙料检测：
进行行车道基础底面碎石土心墙料渗透试验、颗粒级配试验及压实度试验，检测该部位碎石土心墙料于重车穿越心墙前后渗透系数、颗粒级配及压实度变化，分析其影响程度。碎石土心墙料渗透试验采用常水头渗透试验，并将计算渗透系数换算成标准温度下的渗透系数，结果必须保证砾石土心墙料的渗透系数小于1×10-5cm/s。
4 结语
重车过心墙施工措施既保证了该部位的施工质量，也打通大坝上下游的填筑料运输通道，减少大坝上下游运输之间的绕坝运输问题。同时，方便了大坝上下游之间的沟通与协调，为大坝填筑的顺利进行提供了强有力的保证。
参考文献：《水利水电工程施工组织设计规范》
