时间：2022-05-25 07:01:52
开篇：写作不仅是一种记录，更是一种创造，它让我们能够捕捉那些稍纵即逝的灵感，将它们永久地定格在纸上。下面是小编精心整理的12篇吊装方案，希望这些内容能成为您创作过程中的良师益友，陪伴您不断探索和进步。
1、工程概况
武汉锅炉厂生产的WGZ1165/17.5-1型锅炉汽包材质为BHW35，吊杆材质为19Mn6，锅筒中心线安装标高为65500mm。运输重量：175T（卸车、运输重量），外径Φ2033mm，壁厚为145mm，筒身长为20000mm，总长为22194mm，汽包总重量为186.65T，其中锅筒重量为152.72T，吊架重量为20409.2kg，汽包内部装置重量为13520.09kg。吊装使用厂家安装在筒体上的吊装耳板，距汽包横向中心8600mm。
起吊重量计算：锅筒重量152.72T，汽包内部装置重量13.52T，两“U”型吊杆重量：4.78T，140 T滑车组重0.9T×2=1.8 T，索具共重1.6T×2=3.2 T，吊装重量合计：176.02T。
2、汽包吊装方案
汽包长L=22.194m，钢架H7-H27.4柱中心间距20.4m，G0.5与H柱之间横梁宽：300mm，H7-H27.4柱间净距：20.4-0.3=20.1m
吊装时，由一台140T卷扬机提升系统与QTS3150塔吊联合吊装作业，140T卷扬机提升系统吊高头即左端，QTS3150塔吊吊低头即右端，整个吊装、平移、就位过程QTS3150塔吊最大负荷97T，就位时最大回转半径R=22m，额定起重量Q=125T。
在DL-1、DL -15板梁之间布置两个箱形梁，箱形梁上方布置小坦克及140T卷扬机提升系统，具体布置位置见图3。
在吊装过程中为了解决由于水平分力造成的汽包向左位移，在锅炉零米布置一台5T卷扬机进行水平向右牵引，保证吊装顺利进行。
3、双机抬吊受力分析
汽包外径：Φ2033mm
汽包受力图：（图1）
3.1 双机抬吊时，取动载系数K=1.1
P=1.1×176.02=193.6T≈194T
当汽包倾斜角最大40°时，
C=1227.5×tg40°=1030mm
a=（8600-1030）×cos40°=5799mm
b=（8600+1030）×cos40°=7377mm
P1=P×b/（a+b）
=194×7377/（5799+7377）
=108.6T
P2=194-108.6=85.4T
140T卷扬机提升系统系公司成熟的汽包吊装机具，其强度满足吊装，在此不做强度校核计算。
3.2 QTS3150塔吊受力情况分析
在起吊期间塔吊负荷为85.4T，调整至水平状态及平移就位期间塔吊负荷97T，就位时回转半径最大，为R=22m，额定起重量Q=125T，满足要求。
塔吊钢丝绳选用：6×37-Φ52 L=16m 4股使用
每股受力24.25T，破断拉力：Sb=170.5T
安全系数：K=170.5/24.25=7（倍）
3.3 导向滑轮轴强度计算：加工图见附图
轮轴选用φ159×16无缝管加工而成，加工后外径φ158mm。
（图2）
卷扬机抽头拉力取最大Q=12T 计算得P=6T
Mmax=PL/8=6x103x156/8
=117000Kg.cm
W=1/32πD3（1-α4）=185.87cm3
δ=Mmax/W=117000/185.87=629.5Kg/cm2〈1600 Kg/cm2因此强度满足要求
4、本方案与以往方案的比较
4.1 卷扬机的布置位置（图3）
4.2 方案优劣比较（图4）
（1）以往方案吊点位置在汽包正式吊耳区域，因此在汽包就位前炉后吊杆支座梁不能安装，吊杆支座不能找正，造成汽包吊装时间较长，以往经验约需14-15小时。而本方案在汽包吊装前所有吊杆梁已安装找正完，汽包到位后只需穿销轴，实际吊装时间4.5小时，大大提高了劳动效率。
（2）我司制作的汽包吊装卷扬机提升系统在吊装过程中存在钢丝绳与主大梁磨绳的现象，在本方案中增加了2个导向滑轮，彻底解决了磨绳问题，减少了安全隐患。
【关键词】构件；吊装；安全
1. 工程概况
3×17米桥位于京沪高铁泰安站学院路上横跨开元河，交角为90°，为3跨17米连续板桥。桥上装饰斜塔为型钢桁架，顺桥向顶宽1.5米，下部加宽至4米；横桥向顶、底宽度均为1.5米，结构竖向高23.7米。桁架顶部为悬挑箱形结构，中间为箱型联系结构将机动车道两侧斜塔相衔接。斜塔东侧共设置14根拉索。主桁架与联系桁架共重42.9吨，采用地面焊接后整体吊装。
2. 构件吊装工艺
2.1 构件的吊装。
构件吊装采用50吨吊车吊装，25吨吊车辅助吊装，共采用两台50吨吊车和一台25吨吊车。先吊装两个主构件，再用25吨吊车吊装系梁。
构件重42.9 吨，用50吨吊车采用单点吊装，两点辅助协调平衡。
2.1.1 构件吊装准备。
（1）组织准备。
钢桁架吊装有专业吊装队伍施工，配备有实际工作经验的专业人员担任吊装管理人员。组织熟练的各工种技术工人，并在进场前进行有关的入场教育。对特殊工种人员进行上岗前培训，安全技术交底。
配备吊车司机3名，指挥员1名，吊装辅助工人10名。
（2）技术准备。
项目经理及技术负责人及时组织全体技术人员认真阅读有关文件和图纸，对钢桁架及其基础的施工质量进行检查验收合格，报监理工程师检查验收合格后才能进行吊装工作，吊装前应会同质检员、施工人员对吊装队伍进行吊装技术交底。
（3）物资准备。
两台50吨吊车和一台25吨吊车；20的8根地锚缆风钢丝绳；10米高的直径1寸的钢管立柱2根。
（4）场地准备。
将吊装时吊车起重臂工作半径和工作高度范围内的障碍物清除干净，不得有输电线路或其它障碍。场地整平并碾压密实，保证吊装机械行走平稳。
2.1.2 构件及基础弹线、构件底抄平。
（1）弹线构件应在构件上弹出至少三个安装中心线、基础顶面线。
（2）构件吊装的施工顺序是：绑扎、扶直就位、吊升、对位、临时固定、校正和最后固定。
（3）构件的绑扎。构件在扶直就位和吊升两个施工过程中，绑扎点均应选在上拱处，左右对称。绑扎吊索内力的合力作用点（绑扎中心）应高于构件重心，这样构件起吊后不宜转动或倾翻。绑扎吊索与构件水平面所成夹角，扶直时不宜小于60°，吊升时不宜小于45°，采用两点绑扎。
（4） 构件的扶直与就位构件在吊装前要扶直就位，即将平卧制作的构件扶成竖立状态，然后吊放在预先设计好的地面位置上，准备起吊。扶直时先将吊钩对准构件平面中心，收紧吊钩后，起重臂稍抬起构件。
（5） 构件的吊升、对位与临时固定。
构件的吊升采用三机联合吊装。三机联合吊装构件时，先将构件吊离地面500mm，然后将构件吊至吊装位置，将构件缓降至基础顶，进行对位。构件对位应以基础的定位轴线为准，对位前应事先将基础轴线用经纬仪投放在基础顶面上。对位以后，立即焊接固定，然后起重机脱钩。
应十分重视构件的焊接时固定，因为构件对位后是单片结构，侧向刚度较差。桁架临时固定，可用20的四根地锚缆风钢丝绳焊固在斜拉锁一面的下端预埋件上拉牢、在斜拉锁另一面采用10米高的直径1寸的钢管立柱支撑。
3. 质量技术要点
该吊装方案为现场焊接完成后整体吊装，避免了主体桁架与联系桁架分别吊装高空焊接的困难，保证了焊接质量，节约了高空焊接的脚手架费用。但是整体吊装重量重，构件稳定性差，若吊装不稳定，极易造成联系桁架的扭曲变形，因此吊装的关键是保持3台吊装机械密切协作配合，吊装作业人员、指挥人员的专业化和熟练性，保证构件吊装过程的平稳。
4. 安全技术要点
4.1 凡参加施工的全体人员都必须遵守安全生产“安全生产六大纪律”、“十个不准”的有关安全生产规程。
4.2 吊装作业人员都必须持有上岗证，有熟练的钢结构安装经验，起重人员持有特种人员上岗证，起重司机应熟悉起重机的性能、使用范围，操作步骤，同时应了解钢结构安装程序、安装方法，起重范围之内的信号指挥和挂钩工人应经过严格的挑选和培训，必须熟知本工程的安全操作规程，司机与指挥人员吊装前应相互熟悉指挥信号，包括手势、旗语、哨声等。
4.3 起重机械行走的路基应坚实平整、无积水。
4.4 起重机械要有可靠有效的超高限位器和力矩限位器，吊钩必须有保险装置。
4.5 应经常检查起重机械的各种部件是否完好，有无变形、裂纹、腐蚀情况，焊缝、螺栓等是否固定可靠。吊装前应对起重机械进行试吊，并进行静荷载及动荷载试验，试吊合格后才能进行吊装作业，起重机械不得带病作业，不准超负荷吊装，不准在吊装中维修，遵守起重机械“十不吊”。
4.6 在使用过程中应经常检查钢丝绳的各种情况：
4.6.1 磨损及断丝情况，锈蚀与情况，根据钢丝绳程度及报废标准进行检查。
4.6.2 钢丝绳不得扭劲及结扣，绳股不应凸出，各种使用情况安全系数不得小于标准。
4.6.3 钢丝绳在滑轮与卷筒的位置正确，在卷筒上应固定可靠。
4.7 吊钩在使用前应检查：
4.7.1 表面有无裂纹及刻痕。
4.7.2 吊钩吊环自然磨损不得超过原断面直径的10%。
4.7.3 钩胫是否有变形。
4.7.4 是否存在各种变形和钢材疲劳裂纹。
4.8 检查绳卡、卡环、花篮螺丝、铁扁担等是否有变形、裂纹、磨损等异常情况。
4.9 检查周围环境及起重范围内有无障碍，起重臂、物体必须与架空电线的距离符合以下规定（见表1）：
4.10 在吊装作业时，吊物不允许在民房街巷和高压电线上空及施工现场办公设施上空旋转，如施工条件所限必须在上述范围吊物旋转，需对吊物经过的范围采取严密而妥善的防护措施。
4.11 吊起吊物离地面20～30cm时，应指挥停钩检查设备和吊物有无异常情况，有问题应及时解决后在起吊。
4.12 吊物起吊悬空后应注意以下几点：
4.12.1 出现不安全异常情况时，指挥人员应指挥危险部位人员撤离，而后指挥吊车下落吊物，排除险情后再起吊。
4.12.2 吊装过程中突然停电或发生机械故障，应指挥吊车将重物慢慢的落在地面位置，不准长时间悬在空中。
参考文献
关键词:提篮拱 钢管骨架 扣索方案 优化
1. 工程简况
落步溪大桥为国内跨度较大的钢管混凝土劲性骨架提篮拱桥。由于大桥地处山区,山坡陡峻,河谷深窄,为了一孔跨越深谷,主桥采用跨越能力较强的拱桥(矢跨比确定为1/4.5),孔径布置为1-24m后张梁+1-178m上承式拱桥+1-32m后张梁(桥型布置见图1)。本桥两岸边坡陡峻,拱圈施工是本桥施工的关键。主跨178m上承拱桥拱圈的施工结合地形条件,采用了裸拱合拢相对容易的劲性骨架混凝土拱圈方案,以减小大跨度桥梁的施工风险。为了增强其横向稳定性,拱肋为提篮型布置。178m上承式钢筋混凝土拱肋的拱轴线为悬链线,采用单箱单室箱型变高度截面。骨架空钢管的吊装是本桥施工的重点工序,也是风险较大、施工较困难的工序之一。它不仅关系到混凝土拱肋成型的质量,也对拱肋混凝土外包施工、拱上立柱、拱顶框架及拱上连续梁的施工有着重要的影响。由于地形条件的限制,本桥采用无支架缆索吊装方案架设拱肋钢管骨架,为保证骨架安装过程中的安全及骨架的顺利合龙,本文进行了扣索方案的优化计算,并结合合龙前的温度效应计算结果,给出了合龙前的扣索索力优化值、骨架吊装过程中标高、钢管应力、扣索索力控制值以及合龙施工的相关建议,具有一定的工程指导意义。
2. 钢管骨架吊装方案扣索索力计算数学模型及算法[1-5]
2.1扣索索力计算数学模型
求解扣索索力的计算模型可采用下面的数学形式进行描述。对钢管拱肋骨架的某吊装阶段,用MIDAS-Civil建立力学正问题的有限元控制方程如下[5]:
(1)
式中:K―结构的整体刚度矩阵;u―节点位移向量;F―结构自重、施工荷载及温度荷载等产生的节点等效力向量。显然,由式(1)可知,对于某特定的吊装节段,拱的位移u是关于索力向量S的函数,即,因此求解索力的问题可转化为如下有约束的极小值问题:
其中:f―目标函数,S―设计变量,―状态变量。式(2)中各符号的意义如下:si―i号扣索的索力张拉值;S―所有扣索索力组成的向量;―拱肋第j个标高控制点在F作用下的竖向位移值,此值由结构有限元分析得到;―j控制点的期望预拱度,为已知量;―施工中拱肋标高允许偏差的上、下限;―第m个内力控制截面的最不利Mises应力值,由有限元计算得到;―为钢管的容许应力;N―扣索的总数;H―标高控制点的总数;M―内力(或应力)控制截面的总数;―索的容许应力;m―索的安全系数。
从式(2)显示的意义可知,理想的情况是通过张拉扣索,使拱轴线全盘达到期望线形,即,但实际上这是无法做到的。因为期望预拱度值主要与钢管的自重以及温度荷载有关,它是分布载荷,而扣索索力值为点荷载,因此索力优化计算中必须选取若干标高控制点。当迭代优化的索力能保证H个标高控制点的f(S)最小,并且各单个控制点的标高及骨架内力(或应力)偏差满足相关规范和设计要求,此时得到的索力为最优索力,相应的拱肋线形也是最逼近期望的线形。标高控制点数H越大,拱肋线形越符合期望线形。
当然,通过合龙前某一施工阶段的扣索优化计算得到的一组索力未必能够满足骨架倒拆计算和正装计算的要求,因而有必要进行骨架的倒拆计算。如果优化计算得到的索力不能满足倒拆计算和正装计算的要求,则选择不能满足骨架正装计算的施工阶段进行适当的调索计算。
2.2索力优化分析的计算迭代步骤[6-7]
第一步:选定合龙前某一阶段(一般为合龙前的最不利阶段),设定一组索力(S0),并考虑自重(w)、临时荷载(L)等可能荷载进行结构的正分析,计算出结构的位移(u1)、应力(σ1)、索力(s1);
第二步:判定第一步计算结果是否满足拱肋骨架线形、应力、索力的控制要求即:
如果式(3)不满足,则将索力S1带入第一步重新计算,直至满足要求,得出一组最优索力Si;如果式(3)满足,则直接进入第三步:
第三步:以Si为优化索力,进入倒拆计算,第j阶段的倒拆计算结果为Sj,uj,σj(j=1,2,…K,K为倒拆计算工况数),判定Sj,uj,σj (j=1,2,…K)是否满足结构的安全、稳定要求,即:
如果式(4)成立,则Si为满足正装计算和倒拆计算要求的一组可行最优化索力,输出倒拆计算结果()(o―表示优化索力作用下计算结果,k―第k个倒拆计算工况),即本组结果可以作为一组优化扣索索力作用下骨架正装施工过程中的控制数据。如果式(4)不满足,则进入第四步。
第四步:以Si为优化索力,进入倒拆计算过程中的调索计算,选定第三步中不满足式(4)的工况(假定为M工况),进行调索优化,使得调整后的索力工况M能够满足式(4),输出M工况的索力变化量,及本工况下的位移、应力结果以作调索时参考。
根据作者的经验,上述迭代计算一般需要5～8次循环,而且一般情况的最优优化索力均能满足拱肋骨架正装计算及倒拆计算的要求,较少遇到在吊装过程中需要调索的情况,依据本文中的扣索索力优化计算方法得到的优化索力不仅能够满足正装计算和倒拆计算的要求,而且保证了吊装过程的一气呵成,在不需要任何调索工作的前提下,骨架即可具备良好的合龙条件,保证了合龙施工的顺利及良好的骨架应力状态。
3. 落步溪大桥钢管骨架扣索方案比选计算结果及分析
受落步溪大桥的施工场地条件限制,采用传统的扣塔-扣索法安装骨架较为困难,经过方案比选,最终选择了无扣塔扣索方案,即扣索后锚点充分利用本桥拱座后方的桥台(进行相应的预应力配束),根据钢管节段吊装顺序,拟定了两种扣索方案:
方案I:每安装一个节段,张拉相应编号的扣索,安装下一个节段时,拆除前一节段的扣索,仅保留后一节段的扣索,即骨架合龙前,仅保留5#扣索。
方案II:每安装一个节段,张拉相应编号的扣索,随后各节段安装时均保留相应的扣索,即合龙前共有5组扣索。
整桥钢管骨架共分为11段,宜昌侧和万州侧各5段,11#节段为合龙段,相应的扣索编号见图2。MIDAS计算模型见图3、图4。
3.1 骨架自重计算结果
根据方案I、方案II的支反力计算结果,合龙前半跨拱肋钢管重量约为270吨,实际重量:267.2吨,相对误差为1.47%。
3.2 扣索索力及骨架结构应力
扣索方案I:为平衡钢管自重弯矩,并使钢管骨架最远端具备合龙条件,经过多次迭代计算,单组扣索(10根7Φ5钢绞线组成,共两组)索力为135.5吨;合龙前拱肋钢管、横联、竖联最大压应力为-45.36MPa,最大拉应力35.23MPa。
扣索方案II:经过多次迭代计算,合龙前的最优扣索索力计算值见表2。在本组优化索力作用下,合龙前拱肋钢管骨架最大压应力-34.54MPa,最大拉应力为17.34MPa。
综合分析两种扣索方案优化扣索索力作用下,骨架的拉、压应力均低于相应的强度容许应力及稳定承载力,即相应的扣索索力均能够保证合龙前钢管骨架结构的强度及稳定性。
3.3 钢管骨架的变形计算结果及分析
方案I、方案II在最优扣索索力作用下的变形等值线见图5、图6。
扣索方案I:当扣索索力为135.5吨时,第5节段最远端钢管上弦节点X、Y、Z三向位移分别为:+8.9mm、0.27mm、+0.95mm,下弦钢管节点X、Y、Z三向位移分别为:+16.84mm、0.02mm、+1.48mm。根据拱肋钢管上、下弦节点X向位移变化量可见,单组扣索作用下,第5节段合龙端上、下弦节点X向位移差为7.94mm。合龙前拱肋钢管骨架节点最大X向(纵桥向)位移为25.3mm,最大竖向位移为45.0mm。
扣索方案II:在一组优化扣索索力作用下,拱肋骨架节点最大竖向位移为3.36 mm,最大纵向位移为-30.2mm,合龙处拱肋上、下弦节点纵向位移分别为:-9.9mm、-8.9mm。二者相差约1mm。
3.4 钢管拱肋骨架吊装过程坐标控制值计算
对扣索方案I而言,张拉5#扣索时对扣索张拉力和骨架远端标高进行控制,满足骨架合龙的标高时随即进行锚固即可。而对于扣索方案II,需要在一组最优扣索索力作用下进行骨架结构的倒拆计算,得出各节段安装过程中扣点对应的下弦钢管节点坐标控制数据,供吊装施工控制时参考(表3)。需要说明的是,每一节段吊运就位后,只需要控制该节段吊点位置处的坐标,其它位置处的测试值仅作校核。由表3中的数据可知,吊装3#节段、4#节段时,扣点竖向坐标分别要求与理论坐标相差-14.6mm、-37.8mm,而当5#节段吊装完成即5#扣索张拉值控制索力值后,骨架各节点竖向坐标与理论坐标最大差值仅为-2.1mm。由于本桥的扣索后锚点的标高低于拱肋骨架最高点,因此随着节段的吊装,骨架的顺桥向压缩量逐渐增大,合龙前5#扣点的最大轴向压缩量为8.9mm。
3.5 落步溪大桥钢管骨架吊装过程(扣索方案II)控制应力测试及分析
骨架吊装过程控制采用“线形和扣索索力双控”的原则,其中以表3中的标高数据控制为主,表2中的扣索索力值控制做校核。表4列出了成型的拱肋骨架各截面的实测应力及理论应力。由表中数据可见,宜昌侧拱脚、1/4截面位置的部分部位弦管总应力与理论总应力相差稍大外,其余各截面的测试部位应力均非常吻合,相对误差均小于10%。表明采用此种吊装控制方法可以准确的保证拱肋骨架的成型质量。
5. 结论
综合两种扣索方案计算结果可知,两种方案优化扣索索力作用下,骨架的应力状态均能满足结构的强度及稳定性要求,但扣索方案II具备更好的Z向(标高)、X向(纵桥向)合龙条件,并且骨架的变形和应力均较方案I更为均匀。通过倒拆计算给出的骨架标高及扣索索力控制值,能够保证骨架吊装过程的顺利完成,避免繁琐的索力及标高调整工序。
参考文献:
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关键词:矩形、盾构顶管、隧道、管节
中图分类号：U45文献标识码： A
1工程概况
本标段是红专路隧道下穿中州大道工程1标，红专路位于丰产路南侧，黄河路北侧，道路宽度约为8m。规划隧道为机动车双向四车道＋非机动车道,单车道宽度为3.5m，隧道机动车道土压平衡矩形盾构顶管段、明挖暗埋段、U型槽段净宽均为2×8.75m。每侧非机动车道土压平衡矩形盾构顶管段、明挖暗埋段、U型槽段净宽均为6m。顶管段采用土压平衡矩形盾构顶管机进行隧道施工，分为机动车道和非机动车道隧道，隧道长度为105m米。工程地理位置如下图:
图1： 工程地理位置图
2编制依据
（1）《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》JGJ276—2012
（2）现行相关的国家、行业、企业标准
（3）管节的相关图纸
（4）现场实地勘察情况
3管节吊装运输方案
3.1 运输线路的选择
根据施工现场的实际情况，考虑设备运输的安全、顺利和其可行性，选择管节的运输路线如下：
图2：管节运输线路图
3.2吊装运输设备的确定
根据现场情况，采用中联重工 250吨履带吊进行管节的吊装和运输工作，采用90T+90T门式起重机进行管节吊装下井等工作。经查250吨履带吊的起重负荷表可得：8米工作半径可吊126.2吨、10米工作半径可吊100吨，机动车道10100×7250×1500管节重80吨（含吊具），所以完全在安全起吊范围内。（后附250吨履带吊的参数表。）
中联重工250吨履带吊主要性能参数
表1 管节外形尺寸和重量表
3.3 管节吊装、运输流程图
250吨履带吊检查及试运转
履带吊行走道路及停机位置地基检查
管节起吊
管节运输至始发井南端
管节放置到翻转架上
管节在250吨履带吊配合下翻转
吊运管节至90T+90T门吊起吊区
90T+90T门吊吊运管节下井安装
图3 ：管节吊装、运输流程图
3.4管节吊装工艺
3.4.1索具的配置
吊具：自制100吨吊具1套
卸扣：55吨4个
钢丝绳：￠36mm×6m的4根
3.4.2 吊装前的检查、准备工作
3.4.2.1吊装方案的选择
根据大管节的重量为80吨（含吊具），而所用的履带吊为250吨它8米的工作半径为123.5吨，所以可以满足吊装作业要求。在吊装过程中要对现场进行实地探查、分析优化。
3.4.2.2对参与吊装工具的检查和保养
对参与吊装工作的机械设备进行起运前的检查和保养，以确保吊装过程中尽量不出现或减少机械故障的发生，检查内容主要包括如下内容：
(1)发动机燃油、冷却水及液压系统、油路的检查。
(2)钢丝绳的检查必要时更换。
(3)起重臂、限位器、吊钩、电脑数据传感系统、安全报警系统、控
制系统的检查和调试。
(4)电路系统、照明灯光的检查和更换。
(5)无线对讲指挥系统的调试和检查。
(6)检查安检证照情况，常用工具、应急装置是否齐备。
(7)吊装时间应安排为8点～18点时段，以确保吊装时的光亮度、可
见度等，确保吊装安全。
3.4.3 试吊注意事项
（1）起吊物件应有专人负责,统一指挥.指挥时不准戴手套,手势 要清楚,信号要明确,不得远距离指挥吊物.
（2）起吊物件时,必须先试吊,离地不高于 0.5 米,经检查确认稳妥,并用围绳牵住吊物保持平稳,方可指挥起吊运行.要求试吊 1 次
（3）吊运物上的零星物件必须清除,防止吊运中坠落伤人.
（4）试吊过程中，若出现异常现象，应立即停止试吊，待查明原因，并进行修复后，方可继续试吊。
（5）在吊装的路线上要有安全巡视人员提醒路过人员，谨防发生事故或影响吊装工作。
（6）严格按照上述试吊步骤进行，并作好试吊记录。
3.4.4起吊
（1）起重机驾驶员应服从现场指挥人员的正确指挥，认为指挥要求有疑问的、不合理的，与指挥人员沟通后再动作。
（2）司索挂钩完毕后，检查卸扣、钢丝绳的状态情况，由现场指挥人员、安全员和起重机驾驶员三人确认后，方可起吊。
（3）根据安全操作规程，遇到以下自然条件停止吊装作业：
①风大于等于4级，停止作业；
②雨到中雨时，应停止作业；
③雾能见度小于14米，大雾停止作业；
④任何人员发出的停止信号时，应立即停止。
（4）安全人员、指挥人员、司索人员、起重机司机必须进行目视跟踪、吊物的扶护工作，避免吊装过程中的碰刮和意外。
（5）吊起时应控制物体的稳定，并在吊起10㎝时停止一下检查制动安全情况，以便及时发现存在问题。
（6）起重机在吊装过程中应尽量匀速转向、上升或下落避免吊物晃动和抖动。
（7）现场安全措施：
①在的吊装场地设立安全区域。
②在吊装区域外处间隔摆放安全标志，以防止其他车辆、人员的误入。
③将危险标志牌置于显著位置，以示警示。
④必须保证现场良好的照明条件。
图4：管节吊装示意图
3.4.5运输过程
（1）管节每次运输中派安全人员、维护人员进行跟踪，处理运输过程中的一般事务和突发机械故障排除。
（2）车速严格控制在0.7km/h以内，车辆在行驶过程中应尽量匀速行驶避免紧急制动。
(3)在吊装过程中吊车“行走、回转、俯仰吊臂、起落吊钩等动作，一次只宜进行一个动作，待前一个动作结束后，在进行下一个动作”的要求进行操作。
3.4.6翻转
（1）管节到达翻转现场后（始发井南端头），听从现场工作人员统一指挥，按要求将车辆就位，并遵守工地现场的规章制度。
（2）翻转过程中，听从现场指挥，确认管节完全放置到翻转架上以后，听到指令后方可卸钩。
图5:管节放置示意图
（3）管节放置到翻转架上以后,将100吨吊具安装到管节吊装孔处, 250吨履带式起重机配合100吨吊具慢慢吊起管节,在起吊过程中应保证钢丝绳垂直受力,即小车应随着管节的翻转而做出相应移动,直至管节完成翻转。见管节翻转示意图：
图6：管节翻转示意图
3.4.7 管节吊运下井
管节翻转完成以后，90+90t门式起重机将管节吊运至始发井内安装位置。见管节吊运下井示意图:
图7:管节吊运下井示意图
4 安全预案
4.1编制目的
在本次管节吊装、运输过程中，建立健全突发事件应急处置机制，推进应急处置工作的科学化、制度化建设，提高处置能力，最大程度地预防和减少突发事件的发生，降低突发事件造成的危害和影响，切实维护好人民群众及有关各方面的正当权益，保障本项目工程施工的顺利实施。
4.2编制依据
依据《国务院关于全面加强应急管理工作的意见》、《突发事件应对法》和中铁隧道集团有限公司及隧道股份有限公司《突发事件（事故）应急处置预案》及相关法规规定，为应对建筑施工突发事件，加强对突发事件的处理能力，提高紧急处置和协调救援的反应速度，最大限度地保障作业人员的生命安全及财产安全，维护正常的社会秩序，特制定本预案。
4.3适用范围
本预案适用于郑州市下穿中州大道隧道工程I标突然发生造成或者可能造成影响施工现场安全的突发事件，特别是造成或者可能造成重大人员伤亡、重大财产损失时的应急救援。
突发事件类型：各类自然灾害；各类事故灾害。
（1）自然灾害：包括地震、洪水、雪灾等突发性灾害天气,郑州市人民政府及市气象台黄色及以上气象预警信息；
（2）事故灾难：施工现场发生的因物体打击、触电、机械伤害、起重伤害、高处坠落、中毒和窒息、火灾和爆炸、坍塌、车辆伤害及自然灾害等造成的一般（四级）及以上安全事故。
4.4指导原则
（1）以人为本，依法规范。把保证从业人员及人民群众的生命安全和身体健康作为建筑突发事件应急处理工作的出发点和落脚点, 按照有关法律、法规的规定实施应急处理。
（2）统一领导，分级管理。施工场地突发事件实行统一领导并实行属地管理，各班组负责处理各自管辖范围内突发事件，按照预案规定，在各自的职责范围内做好施工场地突发事件应急处理的有关工作。
（3）快速反应，高效运转。发生施工突发事件时，要迅速作出反应，采取果断措施，及时控制和消除施工突发事件造成的损失。
（4）预防为主，群防群控。贯彻“预防为主”的方针，密切关注气象信息，并加强对安全防护、安全操作规程等知识的宣传，提高安全防范意识，落实各项防范措施，做好人员、技术、物资和设备的应急储备工作，并根据需要定期开展技术培训和应急演练。对各类施工突发事件要及时分析和预警，做到早发现、快行动、严处理。动员一切力量，做到群防群控。
4.5危险源与风险分析
本次顶管组装与拆卸存在的重要危险源有坍塌、火灾、起重吊装、隧道有轨运输，各种爆炸、触电、自然灾害、交通、职业病、急性中毒、环境污染和破坏等。这些危险源均可能导致较大人员伤害、财产损失和环境破坏。
4.6事故的应急处理
事故现场人员在迅速报告事故的同时，应积极采取安全可靠的自救措施，防止事态扩大，并保护好事故现场。因抢救伤员、防止事故扩大以及疏通交通等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等。
事故发生地的各班组接到事故报告后，其负责人应当立即赶赴事故现场，组织事故救援。
应急救援指挥部迅速制定事故处置方案并组织指挥实施 ；进行现场勘察和调查取证，初步开展事故调查处理工作。
参考文献
[1] 《起重机械安全监察规定》国家质监局〔2006〕92号.中国标准出版社，2007.
[2] 《起重机械安全规程》GB6067.1-2010. 中国标准出版社，2010.
[3] 《起重机械设备安装工程及验收规范》GB50278-2010. 中国标准出版社，2010.
关键词：大板粱;起吊负荷;起吊顺序;起吊位置；吊装方案
锅炉机组大板梁吊装方案设计涉及到吊装环境、方式、顺序等多方面因素，本文将以徐州华美热电厂二期#2锅炉机组，来浅析大板粱吊装方案设计。
1工程概况
炉架共设计6根板梁，分别布置在KA、KB、KC、KD、KE、KF排上，其中KB板梁为叠梁,KB板梁叠合面连接方式为先栓后焊，连接螺栓规格为M24高强螺栓，螺栓强度等级为10.9级。该工程大板梁的吊装方案设计难点在于：KB板梁为叠梁,需将KB上半梁吊放在KD上，并临时固定，然后安装KB下半梁，安装好后，再从KD上将KB上半梁吊过来，安装KB板梁叠合面连接方式为先栓后焊，其中连接螺栓规格为M24高强螺栓，螺栓强度等级为10.9级。初步确定该工程大板梁的吊装方案设计可行性方法为：利用CAD模拟吊装过程；分别在CAD上表示出各个大板梁的安装时，吊耳到吊车回转中心的距离；根据该距离分别查各个吊车的性能工况，用实际吊装重量除以理论吊装重量得到的百分比不超过85%，则认为该吊装方案可靠。
2锅炉机组大板梁吊装方案设计过程
2.1板梁的体积和重量
根据厂方提供图纸板梁的结构和重量。
2.2现场的施工环境
勘察现场，利用CAD模拟吊装现场，避开障碍物，避不开的障碍物，与业主沟通，移走障碍物。
2.3机械化
1台ZSC60200塔吊和1台SCC4000C履带吊，塔吊的规格是60吨，履带吊是400吨的。
2.4起吊方式
起吊方式的确定关乎于这次起吊的成功与否。经过CAD模拟，考虑整个吊装的安全性、经济合理性、可行性等因素，KA、KF采取单机吊装，KB、KC、KD、KE大板梁，采用双机吊装。
2.5起吊的位置
根据七根大板粱的重量，首先要从重量轻的板梁开始考虑，因此KA、KF板梁的起吊应首先考虑。另外KB，KC，KD，KE板梁的体积和重点都是比较大，常规的吊车起吊的方案是不可行的。只能进行双机抬吊。板梁的起吊位置确定在吊机之间，起吊的方位只能在炉膛中心，炉膛中心为一个从底层一直到顶层都是空透的区域。经过CAD模拟和理论数据之间对比，发现板梁的长度只能放置在KA和KC的对角线上面才能够顺利起吊。
2.6机械化的站位
风机基础和集控室的位置分别在KF-KD与KC-KA位置，如果履带机的站位不好，会影响吊装的安全性，也会影响吊装的距离，吊装时的负荷率。经过模拟发现，履带机距离集控室3米处，距离风机基础3米处，是最佳的放置位置。
2.7吊装的顺序
首先是将KA和KF选用60吨塔吊进行单机吊装，60吨塔吊和400吨的履带吊双机抬吊KC，KD和KE三根大板梁。KB是叠梁，炉膛起吊，起吊位置必须在KB板梁的下方，在整台锅炉机组中，KB下板梁应该最后吊装，将KB上半梁吊放在KD上，并临时固定，然后安装KB下半梁，安装好后，再从KD上将KB上半梁吊过来，安装好。安装顺序：KA板梁－KF板梁－KE板梁－KD板梁－KC板梁－KB上板梁（预存在KD板梁上）－KB下板梁－KB上板梁，在相邻的2根板梁吊装后，应及时吊装板梁之间的次梁，以保证其稳定性。
2.8钢架缓存件
吊装过程中会发生杆件之间的碰撞或者摩擦，这些因素会严重影响吊装的安全进行，存在危险系数。根据CAD模拟吊装的过程，有一些构件影响到吊装的安全和阻碍吊装进行，需要缓存这些构件。
2.9钢丝绳的选取
根据大板梁的体积和重量，在起吊KA板梁时，塔吊受力为14吨。根据“《一般用途钢丝绳》CCB/T20118-2006)(06版)国标”参考规范中计算出KA和KF起吊钢丝绳的为φ24*4。通过CAD模拟这个大板梁吊装过程。吊耳的位置以及受力分析经过模拟和理论数据，把KA、KF板梁的吊装方案设计完成。根据不同的吊装方式和板梁的长度，分析模拟吊装吊耳的位置以及受力，确定吊装吊耳的设计位置。
3结语
在吊装方案是合计中，运用建筑CAD模拟技术，充分考虑到现场的情况，做好各项准备，能够很大程度上提高吊装安全性，避免或降低由于吊装过程的不安全行为造成的吊装事故的发生。若要完全避免吊装施工的安全事故，仅仅控制和管理是不全面的，如何进行多种不安全因素共同有效的控制安全吊装，需要继续深入的研究。
参考文献：
[1]徐州华美热电二期《B标段施工组织总设计》[S].
[2]DL5009.1-2002电力建设安全工作规程（火力发电厂部分）[S].
[3]东方锅炉厂有限公司图纸、技术资料及提供的有关安装说明书[S].
[4]《环境管理体系要求及使用指南》[S].GB/T24001-2004(04版).
[5]DL/T5210.2-2009《电力建设施工质量验收及评价规程》[S].
[6]《钢结构工程施工质量验收规范》[S].GB50205-2001.
[7]《一般用途钢丝绳》[S].CCB/T20118-2006)(06版)国标.
关键词：水电站 溢洪道 预制梁吊装 方案
中图分类号：TV74文献标识码： A 文章编号：
1、概述
某电站为混合式开发水电站，主要由混凝土面板堆石坝、混凝土心墙堆石副坝、岸边开敞式溢洪道、泄洪放空洞、左岸输水系统、下游地面厂房等部分组成。主要泄洪建筑物溢洪道和泄洪放空洞均布置在右岸，混凝土心墙堆石副坝位于溢洪道右侧。
溢洪道布置在河床右侧山体上，从上游至下游依次为控制段、泄槽段（分为收缩段、连接过渡段和陡槽段）和挑坎段，其中控制段顶部高程为高程266.0m，顺水流长度40m，左右宽58m。控制段泄槽由两个中隔墩和两个边墩分隔成三个等宽的明流孔道，每个孔道宽14m，各墩顶部架设混凝土预制梁形成交通桥。每个明流孔道各布置有3根（共9根）预制梁，顺流向依次为：1#梁（重68T）、2#梁（重57T）和3#梁（重55T），每根梁长15.76m，其中：2#梁和3#梁之间通过两端头Φ22的连接钢筋焊接固定，1#梁和2#梁之间架设30cm厚的混凝土预制盖板。
2、施工依据
（1）《某下游水电站上电站大坝工程招标文件》；
（2）《溢洪道控制段堰面及闸墩体型图（1/7～7/7）》；
（3）《溢洪道控制段交通桥体型及钢筋图（1/3～3/3）》。
3、施工布置
3.1风、水、电及照明布置
利用溢洪道控制段土建施工已有的相关设施。
3.2施工道路布置
交通桥预制梁在上大坝1#路路面上预制，为满足预制梁水平运输需要，从1#路向上游填筑一条道路至控制段交通桥右端头，路面为20cm厚的砼路面，道路初始高程为EL265.25，向上游以2.8%坡度上升至高程EL266.6m后改为平段。
3.3主要施工设备布置
砼预制梁采用自制龙门吊吊装,龙门吊轨道铺设在专门架立的贝雷桥桥面上，右端头16.5m长的轨道布置在副坝部位，此范围的轨道采用砼轨埂的形成，砼轨埂高70cm。
龙门吊采用导流洞衬砌砼的钢模台车门架改造，高384cm，轨道跨距514cm。门架主梁为HN600×250×12的H型钢，立柱为HN500×250×12的H型钢，起吊梁为两根HN500×250×12的H型钢。每根梁采用两台龙门吊抬吊安装，两台龙门吊间设置联系杆件，每台龙门吊上安装一台10T的卷扬机。龙门吊采取自行的方式移动。
贝雷桥垂直水流方向布置，共布置两座，上、下游贝雷桥中心间距8.504m。每座贝雷桥长54.432m，分为3跨，每跨18.144m,各跨支座安装在溢洪道边墩或中墩高程EL266.0m的顶面上。每座贝雷桥桥面上各铺设一条龙门吊轨道，龙门吊骑两个贝雷桥内侧的边桁架布置。
砼预制梁的运输道路、贝雷桥和自制龙门吊的布置详见附图。
4、施工方法
4.1主要施工程序
溢洪道每个明流孔道布置3根梁，三根梁的安装顺序为：先吊装1#梁，再装3#梁，最后吊装2#梁。其中，1#梁和3#梁吊装完成后，需进行弧形工作门门叶吊装，完毕后再安装2#梁。
预制梁吊装的施工程序为：施工准备预制梁水平运输预制梁吊装、就位预制梁固定。
4.2主要施工方法
4.2.1施工准备
（1）道路施工
道路基础采用石渣分层填筑并碾压，分层厚度为80cm左右，采用18T振动碾碾压，碾压遍数为6 ∽8遍。道路基础碾压结束后，浇筑20cm厚的砼路面，最后浇筑自制龙门轨道右端头的砼轨埂。
（2）贝雷桥安装
溢洪道控制段墩墙砼浇筑完毕，且副坝施工到顶后安装贝雷桥。
（3）自制龙门吊就位
贝雷桥架立好后，铺设自制龙门吊轨道，然后采用25T汽车吊将龙门吊就位。
（4）事故门槽上端钢过梁安装
受现场实际场地和龙门吊跨度限制，预制梁只能采取定点吊装、平移就位的方式进行安装。为此，需在事故门槽上端高程EL264.5m设置一个钢过梁，钢过梁宽60cm，采用两根HN500×250×12的H型钢和厚12mm的钢板加工而成，墩墙砼施工时，需在门槽一期砼内埋设支撑、固定钢过梁的埋件（见附图）。钢过梁采用自制龙门安装。
4.2.2预制梁水平运输
采用两台50T汽车吊将预制梁抬吊到两台简易行车上，然后由10T卷扬机拖运至贝雷桥右端头的龙门吊下。
4.2.3预制梁吊装
（1）1#梁和3#梁吊装
龙门吊将预制梁吊起后，向左移至安装部位，然后放落至钢过梁上的小行车上。用千斤顶将1#预制梁向上游平移到位，将3#预制梁向上游平移到位，最后退出小行车，1#和3#梁安装完成。
（2）2#梁吊装
弧形工作门门叶吊装完毕后吊装2#梁，2#梁采用龙门吊直接吊装就位。
5、施工进度安排
根据施工总体进度，溢洪道控制段交通桥预制梁吊装时间安排如下：
（1）2012年11月15日，溢洪道控制段墩墙混凝土浇筑完成；
（2）2012年12月5日，完成贝雷桥架立；
（3）2012年12月14日∽12月24日，进行1#梁和3#梁吊装；
（4）2013年1月5日，完成弧形工作门门叶吊装；
（5）2013年1月7日，完成2#梁吊装。
6、主要施工资源配置计划
主要设备及物资计划见表6-1。
表6-1引水渠施工主要机械设备表
7.1质量保证措施
（1）各工艺埋件安装时必须按测量放样点进行控制；
（2）预制梁运输和吊装过程中，要避免抖动，防止预制梁出现断裂；
（3）预制梁吊装前，必须用红油漆将支座位置准确标识出，以保证误差控制在允许范围内；
7.2安全保证措施
（1）高空作业人员必须系好安全带，确保施工安全。
（2）在施工仓位四周上方配置安全哨，以防止高空坠物伤人。
（3）在施工仓位周围布置防护栏杆及安全网。
（4）安全人员要巡回检查，及时发现并纠正存在的安全隐患。
（5）进行带电作业、高空作业等危险作业时，必须派人监护。
（6）班前要开展“危险预知”活动，使所有操作人员认清施工场所周围的危险源，并采取相应对策。
（7）起重、电（气）焊、吊车操作等特殊工种人员必须持证上岗，不得无证作业。
（8）其它未尽事宜按相关规程、规范执行。
7.3环境保护措施
（1）现场各种施工用材必须分类码放整齐。施工完毕，及时将多余的材料清理归类，做到工完场清。
作者简介
关键词 连续墙 钢筋笼吊装 方案
中图分类号：TU476+.3文献标识码： A 文章编号：
1、施工概况
该盾构井基坑围护结构采用厚1200mm的地下连续墙，连续墙墙高38.49m，其中“Z”型槽段和“L”槽段均为2幅，“T”型槽段1幅、标准槽段计13幅， 共有6m和7m、7.3m三种标准槽段，共计18个槽段。钢筋笼主筋采用HRB400钢筋间距14cm两根1束布置，其中迎坑面采用Φ36钢筋，迎土面采用Φ28钢筋，先施工槽段上设置止水“H”型钢，“H”型钢采用δ14mm厚钢板焊接而成。最重为“Z”型槽段，由于“Z”型槽段采用子母扣分成两幅“L”型槽段，分次吊装钢筋笼，故最重的为7.3m标准槽段，7.3m标准槽段总重量达77.19t。
该盾构井槽段划分
2.钢筋笼加固
为了满足钢筋笼吊装要求，保证钢筋笼在起吊过程中整体稳定性，钢筋笼内设置四道纵向桁架筋和八道水平桁架筋，钢筋笼上部第一根水平筋改为φ36钢筋，每排水平吊点处增加一根φ36水平筋，主吊点用φ36mm圆钢加固，平面用φ20钢筋作剪刀撑，以增加钢筋笼整体刚度。
3 机械设备选型
根据钢筋重量以及履带吊车性能表查询，钢筋笼吊装主吊采用300t履带吊，副吊使用150t履带吊。作业工况见表4.1.1、4.1.2，主要施工机索具配备见表4.1.3。吊车吊钩吊索具配置见附件。
表3.1300吨吊车作业工况
注：起吊重量＝本体重量＋索具重量＋吊钩重量，300吨吊车的吊钩重量2吨，吊装索具重量2吨。
表3.2150吨吊车作业工况
注：溜尾力＝溜尾重量＋索具重量＋吊钩重量，150吨吊车的吊钩具重量1.0吨,索具重0.5吨。
4、起重吊装技术方案
4.1起重吊装方式
钢筋笼起吊是将钢筋笼由水平状态转成垂直状态的过程，由1台300T及1台150T吊车完成。步骤如下：
钢筋笼制作前要根据钢筋笼的大小计算出钢筋笼的重心（特别是“L”形槽幅），确定出吊点位置，以保证在起吊时吊点重心与钢筋笼的重心在同一铅垂线上。吊放采用双机抬吊，空中回直，其中以300T 履带吊作为主机，150T吊机作副机。起吊时必须使吊钩中心与钢筋笼形心相重合，保证起吊平衡。主吊车通过横担、滑轮、钢丝绳两点吊于钢筋笼顶端。副吊通过横担、滑轮组、钢丝绳6点吊于钢筋笼中、下部。主、副吊同时将钢筋笼水平起吊离开平台后，主吊逐步上升，副吊在上升的同时，向主吊运动，使钢筋笼由水平状态逐渐转成垂直状态。待主吊承受全部重量后，卸去副吊。然后由主吊运输至施工槽段，将钢筋笼下放至槽段内。起吊过程中，要注意辨别钢筋笼的开挖面及迎土面。如主吊车在基坑迎土面一侧，应使钢筋笼迎土面朝向主吊车，反之，则钢筋笼开挖面朝向主吊车，钢筋笼吊装见图4.2.1：双机抬地下连续墙钢筋笼吊装示意图。
图4.1 双机吊装地下连续墙钢筋笼示意图
图4.2 双机吊装地下连续墙钢筋笼吊点示意图
4.2 300t履带吊起重高度的确定
在选择主吊机型号时，需要考虑主吊机臂架最大仰角78°和钢筋笼的最大尺寸、重量，且不碰撞主吊臂架（见图4.3）。
因：
E—起重机臂杆铰轴至地面的垂直距离（2.5m）
L—起重机臂长（m）
CB=12m
AB=CB*ctg78°=2.55m;
AB最小间距满足要求；
H=55.3m-12m=43.3m
300t履带吊车起升高度43.3m＞38.5m，
满足施工要求。
5安全系数核算
5.1 主副吊机起吊能力检算
⑴ 主吊车300吨吊车：
81.2t＜151t起重半径R=10m，满足要求。
负载系数f=81.2t/151t=0.54≯0.8,满足要求。
⑵ 150吨吊车：
150吨臂杆接36m，其最大起重能力达到69.2吨，150吨吊车作为副吊，在起吊钢筋笼过程中所承担最大的重量为钢筋笼重量的60％，即81.2×60％＝48.72t＜69.2t起重半径R=10m，满足要求。
负载系数f=48.72t/69.2t=0.70≯0.8,满足要求。
5.2 钢丝绳受力检算
钢丝绳采用6×37+FC，公称强度为1700MPa，安全系数K取5。
则吊装索具采用直径52mm、公称抗拉强度为1670MPa的不旋转钢丝绳，其最小破断拉力为1330kN，取其不均匀系数为0.85，安全系数为5，则单根钢丝绳容许拉力为：
Φ52mm钢丝绳：所受最大容许力为0.85×1330/5 = 226.1kN
Φ43mm钢丝绳：所受最大容许力为1185×0.85/6=158KN
Φ32.5mm钢丝绳：所受最大容许力为666.5 KN *0.8/6=88.9KN
⑴ 主吊钢丝绳受力计算：
主吊在钢筋笼竖立时受力最大，受力812KN。
扁担上部四股钢丝绳股组成的滑轮组Φ52mm钢丝绳受力：T=812KN/(2根 *2)=203KN＜226.1KN 满足要求。
扁担下部Φ43mm钢丝绳受力：T=812KN/(4根 *2)=101.5KN＜158KN满足要求。
⑵ 副吊钢丝绳受力计算：
副吊钢丝绳在钢筋笼抬起时最大受力。
吊重按钢筋笼全重的60%，48.72t计算。
扁担上部Φ43mm钢丝绳受力：T=487.2KN/(2根 *2)=121.8KN＜158KN满足要求。
扁担下部Φ32.5mm钢丝绳受力：T=487.2KN /(4根 *2)=30.42KN＜88.9KN满足要求。
5.3 吊点位置计算
⑴ “一”字型吊点
根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下（如图5.1）。
图4.6.1 钢筋笼弯矩计算图
+M=—M
其中：+M=1/2qL12 q—均布载荷
-M=1/8 qL22－1/2 qL12M—弯矩
故： L2= L1
又：2L1+3L2=38.49
L1=38.49/（2+6）=3.67
L1=3.67L2=10.38
因此选取B、C、D、E四点起吊时弯矩最小，实际吊装过程中考虑到吊点距离过大,特别是副吊间距较大,而钢筋笼自身较重,故对加2排吊点,吊点按下图布置.减少钢筋笼变形.
图5.2钢筋笼吊装吊点图
在起吊过程中，1、2为主吊位置，3、4为副吊位置。
6 吊装工艺
⑴ 设置吊点：根据钢筋笼长度及重量，设置四道吊点，300吨吊车吊钩控制第1、2道吊点， 150吨吊车控制第3~6道吊点，设置具体见图4.6.2。
吊点处利用直径40的光圆钢筋制作（Q235）U型环焊在钢筋笼上，吊点横向位置选择在设置有纵向钢筋的地方，焊缝长度400mm，焊缝高度15mm。另采用[型直径40的（Q235）光圆钢筋在吊点处进行加固，将顶面和底面的对应主筋拉接上。
第一道吊点位置利用2个卸扣将钢丝绳卡在钢筋笼底面设置的U型环上，第二、三、四道吊点位置利用2个卸扣将钢丝绳卡在钢筋笼顶面设置的U型环上。
（2）设置吊耳：采用双层吊耳，用直径400的（Q235）光圆钢筋焊制，吊耳的长度根据钢筋笼设计顶标高、导墙实际标高、支撑钢筋笼用钢轨的宽度和高度进行确定。吊耳钢筋与钢筋笼主筋双面焊接，搭接长度为10d。吊耳的加固：采用双道直径400的（Q235）光圆钢筋加固，增加抗剪强度。
（3）设置倒绳位置：第一道设在第1道吊点下40cm处，第二道设在第2道吊点下40cm处，均采用U型环（钢筋笼顶底面对应）焊制，用于300吨吊车倒绳；
（4）安放主副吊：300吨吊车吊钩控制第1、2道吊点， 150吨吊车吊钩控制3、4道吊点。
（5）钢筋笼平起和竖直吊起：钢筋笼在加工台上加工完成，两台吊车站好位置并安装钢丝绳，同时钢筋笼一端应系以塑料制长绳，以控制钢筋笼吊起后不会在空中旋转或甩动触及车辆房屋机械。
（6）吊装入槽：钢筋笼入槽后，下放到第2道吊点位置时，穿杠倒绳，由300吨大钩吊钢筋笼第1道吊点处的4个点并继续下放，下放到第1道吊点位置时，穿杠倒绳，由300吨大钩吊钢筋笼顶部4个吊耳处，下放到位并用钢轨支撑在导墙上。
7吊装注意事项
⑴ 根据现场实际情况， 300吨吊车、150吨吊车站位处的地基采用30cm厚钢筋混凝土进行地面硬化，保证地基承载力足够；
⑵ 施工中所用的索具不得有断丝、表面锈蚀、划痕等缺陷，不得超负荷使用；
⑶ 钢丝绳在捆绑和与结构的锐角接触的地方要用胶皮或木片进行保护；
⑷ 吊装前应仔细检查钢筋笼加固处质量是否过关；上下层钢筋使用Φ36形圆钢链接，且固定于水平、纵向桁架上。
⑸ 吊点必须经过加固处理；
⑹ 坠落物：在钢筋笼起吊之前，对笼内进行清理。在起吊前，将所有人员撤离钢筋笼将要经过的范围，以防坠物伤人，扶笼人员采用绳锁牵拉钢筋笼，不得靠近。
⑺ 作业时应设立警戒线，关键位置设专人看守，非工作人员严禁进入吊装区域；
⑻ 吊装作业时，被吊物件旋转半径和吊车配重旋转范围内严禁有人员和车辆停留；
⑼ 必须有专业持证起重工指挥；指挥应配合使用声音信号和手势信号、旗语等；钢筋笼吊装时，以主机起重指挥为主，副机起重指挥配合主机起重指挥，确保钢筋笼在吊装过程中合理受力。
⑽ 吊车在吊装过程中要注意观察钢筋笼吊点处是否有变形发生；
⑾ 有异常情况应立即停止吊装；
Abstract： The crack was emerged in desuperheater water pipe and welding of #2，#3，#4 boiler superheating system Ⅱ，Ⅲ desuperheater in SDIC Qujing Power Generation Co.， Ltd.， which seriously affects the safe operation of the unit， the owners decided to remove the old equipment to replace the new equipment， because the location of equipment in narrow space， construction difficulty is great， there is a big safety risk. After careful investigation， reasonable scientific establishment construction hoisting scheme， finally completed this work.
关键词： 减温器；更换吊装；施工方案
Key words： desuperheater；replacing hoisting；construction scheme
中图分类号：TU271.1 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2012）36-0085-02
0 引言
国投曲靖发电有限公司装机容量为4×300MW机组，锅炉系东方锅炉厂生产的DG1025/18.2－Ⅱ16型亚临界燃煤锅炉。
检修单位在年度检修时，发现过热器系统Ⅰ、Ⅱ级减温器减温水管与减温器之间的插座焊口产生裂纹，严重影响机组安全运行，业主决定割除旧设备，更换为新设备。由于设备所处空间位置狭小，垂直吊装的高度较高，施工难度极大，且存在较大安全风险。经现场勘察，制定了施工方案，并于2009年、2010年、2011年分别在国投曲靖发电有限公司#2、#3、#4炉的过热器系统减温器更换中应用，安全、优质、高效地完成了检修工作，受到业主的好评。
1 施工吊装方案
经过现场认真勘察，根据现场减温器安装特点，需要自制一套吊装工具用于设备拆除、安装的吊装工作。本方案的制定，有效解决了存在的困难。本方案吊具设计简单、安全性高、实施方便，为整个作业过程提供了有力的技术保障，在同类型锅炉更换减温器工作中有推广价值。
自制吊具布置图见图1。
2 施工工艺流程
2.1 施工工艺流程，见图2。
2．2 作业过程
2．2．1 吊装准备工作 施工用脚手架的搭设以及施工现场和主要通道的照明应准备好，配备足够的检修人员和机具。在锅炉右侧65.6M层大包人孔指向炉后方向6M处开孔（3000×1200mm）作为吊装孔；在锅炉大包内，设备正上方悬挂5吨链条葫芦作为拆除、和吊装新设备专用。在除尘器框架立柱处固定一部5吨卷扬机，在锅炉左侧K3柱柱脚固定一门5吨滑车作为导向滑车F1；在K3柱顶70.5M处焊接一个吊耳作为导向滑车F2；在K2—K3柱顶连接横梁上挂一门5吨导向滑车F3；在K2—K3柱顶连接横梁上垂直焊接固定#14工字钢作为吊臂，端头焊接吊耳作为滑车F4吊绳固定点；在K2—K3柱顶连接钢梁上选取吊点，作为悬挂5吨链条葫芦使用；在炉右65.6M层搭设检修平台（4500×3500mm）作为施工人员作业场所。
2．2．2 旧设备拆除 将设备沿安装焊封处用火焊切割，每一设备分为两段，分段吊出锅炉大包外；用卷扬机将割除设备吊至锅炉炉右0M运走。
2．2．3 新设备安装 将减温器分次倒运到吊装区域，用卷扬机将设备逐一吊装到65.6M层；用5吨链条葫芦将设备吊装到安装位置实施对口焊接，焊口检验合格后，恢复保温，拆除临时设施，整个作业全部完成。
2.3 自制吊具设计计算
2.3.1 工字钢强度计算 计算以Ⅱ级减温器设备参数为依据进行。从最大受力示意图（图3）可知工字钢最大受力F等于起吊重物的重量的一半。最大弯矩Mmax=〔（2.5/2）t×9800N/t〕×1.1×800mm=10780000N·mm；#16工字钢抗弯截面模量W=141cm3；查表得工字钢许用应力[σ]=110MPa；弯曲应力σ=Mmax/W=10780000/141000=76.5MPa；σ＜[σ]，工字钢可以满足使用要求。
2.3.2 吊耳强度计算（图4） 吊耳危险截面积S=45×12=900mm2；吊耳承受拉力F=（2.5t×9800N/t×1.1）/2=13475N；吊耳承受拉应力σ=F/S=13475/900=15.0MPa＜[σ]=110MPa。
2.3.3 焊缝强度计算 吊耳采用双侧角焊，焊缝高度为10mm，折减系数为0.8；吊耳焊缝有效面积S=120mm×10mm×2×0.8=1920mm2；焊缝剪切应力τ=13475/1920=7.01＜[τ]=80MPa。
2.3.4 钢丝绳强度计算 采用5吨卷扬机，钢丝绳规格为6×37+1，Ф15mm；[σ]=170MPa；查表得其许用拉力=11.7t，滑轮摩擦系数=1.04，共4门。卷扬机牵引钢丝绳承受拉力F牵=2.5t×1.1×1.044/2=1.609t；安全系数n=11.7/1.609=7.3。从以上计算可知，自制起吊工具满足安全使用要求。
3 结束语
采用本方案后，曲靖电厂#2、#3、#4炉Ⅱ、Ⅲ级减温器更换工作安全顺利完成，为机组检修工期控制节省了时间。由于本方案设计简单、安全性高，实施方便，为整个作业过程提供了有力的技术支持，值得在今后同类型锅炉更换减温器工作中借鉴。
参考文献：
[1]王正中，李平等.材料力学[M].北京.中国农业大学出版社，2008.
[关键词] 350MW超临界机组空气预热器 吊装
中图分类号：TK22 文献标识码：A 文章编号：
1．引言
目前，国内许多火力发电都将空气预热器布置在后炉膛下部，由于设备到货等原因，往往空气预热器要等到锅炉钢架吊装到顶才开始安装，这样就决定了空气预热器必须又快又好地安装完，才不致于影响后炉膛其他设备的安装，直至整台炉的安装工期。而空气预热器部件的吊装则是整个安装过程中起决定作用的一环。
宁夏临河动力站2×350MW超临界锅炉机组工程燃煤发电机组选用东方锅炉厂生产的临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、采用前后墙对冲燃烧方式、平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢悬吊结构Π型锅炉。锅炉型号：DG1147/25.4-II1。两台空气预热器分别布置在锅炉12.6米层K3和K4柱子之间，沿锅炉中心线对称布置，纵向中心线距K3列柱子7米，横向中心线为锅炉中心线分别向炉左和炉右偏移7044mm。
2．空气预热器结构
本台锅炉使用两台三分仓容克式预热器，型号为：LAP10320/2300。空气预热器主轴垂直布置，烟气和空气以逆流方式换热。转子直径φ10320 毫米，蓄热元件为搪瓷传热元件，其余热段蓄热元件为碳钢，每台预热器金属重量约445吨，其中转动重量约316 吨(约占总重71%)。主要部件有推力轴承、下梁、主壳体板Ⅰ、Ⅱ、副壳体板及侧壳体板、下部小梁、冷段烟风道、转子中心筒、上梁 、热段烟风道、导向轴承、模数仓格及驱动装置等。见图1和图2：
图2
3预热器大件吊装方案
3.1吊装机械的选择
预热器的吊装以使用本台炉的主吊机械为FZQ-1250圆筒吊为主，布置在炉左，距离G1轴7米，K2~K3列之间，距K3列为4.7米。冷端大梁组件使用吊大板梁时租用一台CC2800-1履带吊的吊。CC2800-1履带吊的吊装工况为：SWSL72m＋54m，主臂夹角85°，160t中心压重。72m 超举配重（RL）回转半径：15m。
3.2吊车能力分析
FZQ-1250圆筒吊回转中心炉右空预器中心距离为34.1米。根据FZQ-1250圆筒吊工况表及圆筒吊回转中心炉右空预器中心距离，分别选用25米及40米工作半径，使用内插法计算半径为34.1米时圆筒吊能吊负荷G。
G=30+（50-30）×（40-34.1）/（40-25）=37.8吨
通过与空气预热器大件统计表的比较，除下梁与主壳体板Ⅰ、Ⅱ的组合件外，其余均可使用FZQ-1250圆筒吊直接进行吊装。空气预热器的所有大件均可使用CC2800-1履带吊直接进行吊装。
3.3吊装用钢丝绳的选择：
根据钢丝绳倍率表：空预器下梁与主壳体板Ⅰ、Ⅱ的组合件重量为41000kg,因为采用4个吊点，钢丝绳水平夹角不大于60°，每根钢丝绳受力F=T*G/4sin60°=41000×9.8/4sin60°=115933N，安全系数选择8倍，则钢丝绳破断拉力为F破=115933×8=927464N，因此选择规格为6×37+1、抗拉强度为1700MPa、φ43mm、破断拉力为97150kg的钢丝绳。其长度为20m，2根。
3.4吊车负荷率计算
已知吊车的钩和绳自重6吨。分别计算CC2800-1履带吊挂50吨超举和挂100超举工作半径为47米时的起吊重量。
50吨时：46.3-（46.3-41.1）×（47-46）/（50-46）=45吨
100吨时：63-（63-56）×（47-46）/（50-46）=61.25吨
当工作半径为47米，配重为90吨时：
61.25-（61.25-45）×(100-90)/(100-50)=58吨
此时吊车负荷率为（41+6）/58=0.81，即81%，刚好满足吊装要求。
3.5吊耳的布置及强度校核：
3.5.1相关参数
a.空预器下梁与主壳体板Ⅰ、Ⅱ的组合件重量为41000kg,因为采用4个吊点，所以每个吊耳承受重量为10250kg。
b.钢板的容许应力（Q235）
抗拉、抗压和抗弯1400（kg/cm2）
抗剪850 （kg/cm2）
端面承压1800（kg/cm2）
许用应力1711（kg/cm2）
3.5.2吊耳强度校核
δ=30mm，角焊缝高度为12mm.
A—A截面受剪
τ=1.4×10250/(7.5×3)
=638（kg/c㎡）＜850
安全
B—B截面受拉
σ=1.4×10250/(12.5×3)
=383（kg/c㎡）＜1400
安全
吊耳内孔受挤压
σ=1.1×10250/(5π×3)
=239 （kg/c㎡）＜1800
安全
焊缝受力计算
F=10250/(1.2×28×0.7)
=436（kg/c㎡）＜1711安全
4 冷端大梁组合件的吊装
吊装炉右空预器下梁与主壳体板Ⅰ、Ⅱ的组合件使用CC2800-1履带吊，此时吊车需挂90吨超举配重。吊装时选用φ43的钢丝绳一对，每根长度为20米，四股受力。吊车的工作半径为47米。由于炉右侧的主壳体板需要安装到钢架横梁的下面，所以待快到就位位置时需要将组合件的左侧用2台挂在锅炉中心一侧横梁上的10吨倒链提住，缓慢落钩，等到炉右侧的主壳体板上部落到横梁下面后再缓慢松倒链配合落钩，直至就位。
5 吊车经济性的分析
本现场FZQ-1250圆筒吊的一个台班（8小时）费用为6500元，而CC2800-1履带吊的一个台班（8小时）费用为30000元。CC2800-1履带吊的台班费用远远大于FZQ-1250圆筒吊的台班费用。
所以首选FZQ-1250圆筒吊对空预器进行吊装。只有下梁与主壳体板Ⅰ、Ⅱ的组合件用CC2800-1履带吊进行吊装，这样即满足了施工要求，又节省了施工成本。
6．结束语
本文对350MW超临界机组东方锅炉厂空气预热器的大件吊装从机械选择、负荷的计算，钢丝绳的选择及吊耳强度计算等方面进行了阐述，为同类机组的空气预热器安装提供一定的参考，也将促进我们同行业之间的交流。
参考文献
[1]中国动力工程学会主编.火力发电设备技术手册[M],第1卷, 锅炉.：
[2] 华东六省一市机电工程学会编.锅炉设备及其系统[M]
[3]国家电力公司电力机械局, 中国华电工程（集团）公司、中电联标准化中心编.电站锅炉空气预热器[M].
[4]《回转式空气预热器安装说明及技术要求》 东方锅炉厂
[5]《回转式空气预热器说明书》 东方锅炉厂
[6]《钢结构设计规范》GB50017-2003
[7] 《电力建设安全工作规程》DL5009.1-2002
作者简介：
关键词：大型设备吊装；施工现场；项目管理
随着我国经济持续保持着强劲的增长力，对油气资源的需求量也在不断变多，石化工程项目的规模也在不断变大，很多设备重量变得更重，很多构件都采取了工厂预制化生产，构件的体积和重量也在不断变大。这就是对大型吊装设备和吊装施工管理提出了新的要求，需要针对大型设备吊装做好项目管理工作，提高吊装施工效率，保证吊装作业的安全。
1大型设备吊装施工准备工作
需要按照被吊装设备的结构尺寸、具体的重量、吊装半径、设备安装位置、吊装现场实际条件等，采用计算的手段确定最为合理的吊装设备，并制定科学详细的吊装方案，然后把吊装方案交给总工程师进行审核，然后再组织相关专家对吊装方案进行科学论证，按照专家意见对吊装方案进行完善，再把最终的吊装方案送到相关管理部门进行审批。可以更好地明确吊装作业的重点内容、制定出安全保护措施、地基处理方案等。
2大型设备吊装管理措施
2.1组建吊装管理部门。大型设备吊装作业是石油化工项目重要的内容，需要组建吊装管理部门来组织协调吊装工作，做好安全指挥和吊装基础质量检验等工作，每个环节都不可以存在问题，避免吊装过程中产生安全事故，对管理部门需要配置安全工程师、技术负责人等不同的管理职位，配备足够的QHSE管理人员，组建起吊装管理部门，可以减轻项目经理的管理压力，更好地控制吊装成本，实现对资源的优化配置，对生产要素进行动态管理。2.2做好地基处理。大型设备吊装最为关键的做好地基处理工作，在进行吊装方案设计时，需要根据施工作业现场地质条件，制定出可行的地基处理方案，做好吊装机械施工场地平整及强化处理，地基处理完成之后需要让具备专业资质的公司对吊装设备站位地基承载力、平整度进行检测，并出具合格报告。地基处理过程中，需要委派专人进行现场监督，要求作业人员严格按着地基处理方案进行施工，避免随意施工对地下管线造成破坏，对施工作业进度造成影响。地基处理另外一种办法就是制作路基板，需要保证场所平整度达到吊车吊装作业要求，可以分散地面的承载力。2.3加强吊装施工控制。在进行实际的吊装作业之前，需要对吊装机具进行全面地检查，确保机械性能满足作业要求，还需要做好专项记录，对吊装机械进行空载试验，按照被吊物重量的1.1倍进行动载荷试验，形成吊装试验报告。进入施工作业现场的人员应该具备相应的资格，应该取得特种设备作业资格证，进行高空作业的人员应该按照要求配戴好安全帽，牢靠地挂好安全带，安全人员应该进行严格的检查。实际的吊装作业之前，工程技术人员应该做好技术交底工作，参加交底的人员应该在技术交底书上签字，让作业人员充分了解吊装流程，了解需要注意的安全事项，保证每个人员都完全了解岗位职责。大型设备吊装需要设置警示区域，采用警戒线对吊装区域进行围挡，在醒目位置挂好安全警示，让专人对吊装区域进行看守，吊装作业无关的人员不可以进入到作业区域，吊装物下方严禁站人。吊装作业应该严格按着吊装流程执行，做好吊装质量控制，制定出安全专项控制方案，保证吊装过程中不发生安全事故。吊装作业之前应该对被吊物进行全面地清点，检查吊耳位置点设置是否准确，分析吊运过程中是否存在障碍物，采用软质垫物对被吊物进行保护，避免吊带或钢丝绳与被吊设备进行直接接触。需要由具备资质的吊装指挥人员进行统一指挥，保证指挥信号准确，安全人员应该做好旁站监督检查。每个吊装作业环节都需要由专人进行监护，存在异常现象应该马上停止作业，把问题处理好之后方可以继续作业，如果风力超过6级，或者恶劣天气下不可以进行吊装作业。2.4做好技术管理工作。有的大型设备吊装作业可以满足规范要求，但还没有相应的成功吊装案例，这就要求做好吊装方案的评审和试验检验工作。吊装施工单位需要采取可靠的安全技术，特别提高对地基处理的重视，保证吊耳的位置和承重可以满足吊装要求。审核批准后的吊装方案不可以随意更改，参加吊装方案制定的工程技术人员应该到吊装现场进行指导师，可以更好地处理吊装过程中出现的问题，也可以起到安全监督工作，避免吊装作业出现意外。2.5制定出应急响应机制。吊装作业存在着较多的安全风险，如果没有采取有效的安全保证措施，可能会引发安全事故。因此，应该针对大型设备吊装制定应急预案，如果出现突发事件可以启动应急响应机制，根据事态的紧急情况联系救援机构，避免出现人员伤亡和经济损失。项目部管理人员接到应急报告之后，需要及时到现场进行指挥，并组织人员开展应急救援工作。施工企业应该定期做好应急演练工作，让工作人员了解应急预案启动流程，掌握突发事件的处理知识，加强作业人员的培训，提升作业人员的安全意识。还应该采取有效的风险管理措施，可以对吊装风险进行规避和转移。
3结语
大型设备的吊装作业存在着较多的安全风险，需要施工企业不断提高吊装水平，针对施工作业现场条件和被吊设备的特点，制定出切实可行的吊装方案，做好吊装作业监督工作，保证吊装作业的顺利开展。
参考文献：
[1]白世杰.大型设备吊装方案编制与审查[J].机械管理开发,2016,31(08):148-149+156.
【关键词】大型设备；吊装；管理；安全
1 施工中的安全管理
1.1 大型吊装设备动迁管理
对于大型吊装设备动迁时的安全管理，要从三个方面进行。第一，在动迁之前，要有一份详细的动迁方案，方案中须包括对于运输、组装和拆除中可能出现问题及处理措施。第二，在动迁之前，要将安全技术措施全面交底，保证各部门管理层和作业层的协调性，保证在动迁前相关人员熟悉了解动迁方案和过程。第三，要严格管理分包商，采取公开招标的形式。但对于入围了的分包商，也要有安全工作的警告，即一旦发现有不安全因素，则要再次将其淘汰，由此加强分包商对安全保障管理的重视。
1.2 大型吊装设备现场管理
在大型吊装设备施工过程中，要想保证现场的安全，企业一般会派遣专职的安全管理人员深入现场，以对施工现场的安全状况进行定期或不定期的检查，将施工现场潜在的危险因素识别出来，采取相应的预防措施从而将其扼杀在萌芽之中，保证整个项目施工的顺利运行。在具体实施的过程中，企业可以与项目业主和总承包商进行协商，综合双方在施工现场管理方面的建议。同时，要加强对员工的现场安全教育，提高他们的安全意识，在吊装设备上，层层把关，确保安装进度和施工质量。
1.3 地基和相关设备选择管理
在大型设备吊装阶段的施工管理中，关于地基处理、吊耳、吊具和溜尾吊车的选择问题是施工方案的重点，但是这些因素对于整个大型设备吊装的安全有着极其重要的作用。首先，地基问题是促使大型设备吊装事故发生的主要原因。因此，针对地基处理，需要施工方结合实际地质情况编制地基处理方案，这一方案需要经过企业的严格审理才能够投入使用，例如施工方将如何对地基进行平整和强化处理等。此外，针对地基处理，制作路基板也是一项重要的保障措施。其次，吊耳作为大型设备吊装中主要的受力部件，是大型设备吊装中的关键因素，因此，对吊耳的方位、位置和形状进行反复的检查对于实现吊装工作的安全性和经济性的统一十分重要。最后是对溜尾吊车的选择，虽然其只是承担吊装工作的辅助部分，但确保它的安全状态对于整个吊装工作而言亦是十分重要。因此在吊装之前要召集相关人员进行详细交流与讨论，在现场施工中实现多方监控，保证溜尾吊车得以与主吊车默契配合。
2 施工中的技术管理
技术方案对于将大型设备吊装安全顺利的实施具有指导意义，它指导着场内场外工作的组织与实施，而技术方案的质量更是直接关乎着大型设备吊装工作的质量和安全，在对技术管理的过程中，我们需要掌握以下三点。
2.1做好技术储备工作，实现技术革新
我们常说要发展新技术，但这并不代表一些陈旧的技术就毫无用武之地，相反，那些陈旧的技术经过时间和多个项目的洗礼，早已变得更加成熟，在使用的时候可能出现的问题也会更少。因此，技术工艺，无论新旧，只要适用，我们都可以将其发扬光大。不过，对于一些老的，不够实用的技术工艺，我们虽然不至于做直接摒弃，亦需进行一些改造，结合时代技术进行及时的技术革新，当然，如果可以加入一些创新元素就会更加完美。因此，在大型设备吊装阶段的施工中，我们需要对那些好的施工方法和经验进行不断的积累，最好可以建立技术库。
2.2 建立更加完善的技术评审制度
于大型设备吊装的施工而言，并无大小事之分，所以企业需要同等对待任何规模的大型设备吊装工程。具体说来，对于每一份大型设备吊装的方案，企业都应组织专家、相关部门人员以及现场施工人员进行审核、修改、完善，确保最后的方案可以使项目顺利完美的完成。而关于地基处理、吊耳设计和溜尾吊车的选择也要尤其重视，严格化审查过程，如此才能增加方案的可行性。如果企业接手的项目是那些之前从未做过，甚至在国内都属首例的项目，则更加需要这些细致的方案和严格的程序。
2.3 落实具体施工技术方案
在技术方案编写和审定通过之后 ，我们就要着手于技术方案的落实，各项工作也要以这一技术方案的权威性和指导性进行，不能随意的更改，在进行现场施工时，也要严格按照技术方案中的规定与程序进行。如果在施工过程中出现了一些施工方无法解决的问题或无法按照技术方案的要求进行，则必须是在进行正式吊装之前，按照公司相应程序对原方案进行修改变更。一般说来，每次吊装工作展开之前，吊装工作管理层和作业层需要从吊装工程师那里得知吊装工作，吊装过程中，也必须要有编制方案的工程师到现场进行实时指导，既能确保吊装工作在技术方案的规定下完成，又能在吊装过程中万一出现某些不可控因素时及时采取补救措施，保证吊装工作的安全开展。
3 施工中的吊装设备和吊装机索具管理
对于吊装工作而言，其最终实现方式都是通过吊装设备和配套机索完成。因此要想早做好大型设备吊装施工管理，就必须要管理好吊装设备和机索，下面，我们从三个方面来对更好的管理吊装设备和机索提出建议。
3.1 完善管理体系
公司需要让设备管理部门做好带头作用，编制出完善可行的管理规章制度，由此将相关部门和人员在设备管理中的责任和义务进行明确，在协调了各部门的运行之后才能保证各部门在日常工作中可以有更好的合作，项目也能运行的更加流畅。例如对于大型吊车，公司可为每一台设备建立出专门的管理台账，记录设备的运转情况、故障经历等信息。于吊装机索具，亦是相同道理，以此保证企业对于吊装设备和机索的质量情况处在控制状态，进一步扫除安全隐患和加强项目运行顺利度。
3.2 适当资金投入
我们知道，建设项目中大型吊装设备和吊装机索具的价格相对都比较昂贵，由此公司要想采购性能更佳的设备，则必然要投入更多的资金，虽然这在一方面加大了企业的运行成本，但我们仍然建议企业适当投入更多的资金，以选购质量性能上乘的吊装设备。因为当设备的质量与性能处在一个较高的位置会使企业的施工处在一个更加安全的状态，这从另一方面讲，其实是提高了企业的收益保障。
3.3 控制采购质量
一般来说，企业不会自己专门去设计制造一些特种机索，而是会对外采购或委托专业公司进行加工。因此，在进行采购时，企业采购单位一定要对设备或机索的采购质量做好监造工作，对于采购回来的机索具，要与供应商一起进行负荷试验，并要求有相应合格证证明。而在现场施工中，企业也可以与施工方、供应商三方共同探讨所采购设备的优缺点，使机索的设计更加负荷现场使用的要求。
4 结语
目前，我国依然处在经济建设高峰期，不仅是房屋建筑和公共基础设施，更包括石化、冶金、糖业和电力行业等等。这些项目在施工的过程中，或多或少的都会引进大型吊车，开展大型设备的吊装项目，但要使这些项目顺利的完成，我们不仅要从设备本身考虑，还要从管理层次出发，唯有系统的、完善的、科学的管理才能使企业大型设备吊装施工有步骤、有目的、科学的完成。
参考文献：
[1]李彦夫.石油化工施工中大型设备吊装的管理[J].城市建设理论研究，2013（07）.
关键词：大跨度钢结构屋架吊装整体两榀拼装
Abstract: The installation of steel structure engineering usually have a lot of hoisting technology for reference, but only by carefully design and comparison of lifting scheme can ensure the smooth realization of technical and economic index of construction quality and so forth. This paper discusses the application of the large-span steel structure workshop hoisting technology of roof truss with engineering examples.
Keywords: large span steel structure; truss hoisting; overall two truss;
中图分类号：TU391文献标识码：A文章编号：
前言
随着现代科学技术的不断发展，建筑材料的开发与利用以前所未有的速度不断更新，在建筑钢结构方面表现尤其突出。同时随着钢结构材料向“重量轻、强度高”的方向发展，建筑工程结构设计出现了越来越多的大跨度钢结构，应用比较多的是体育馆、歌剧院、厂房等。施工中应针对不同的吊装设备（构件）的设计图纸及有关参数技术要求、施工环境条件、可选择吊装机具、合同工期要求、经济效益等进行综合分析考虑，最终选择合适的吊装工艺应用。
1工程概况
1.1总体概况
广船国际中山船舶工业基地一期工程部件装焊工场、堆场及分段装焊工场等位于中山市火炬开发区马鞍岛临海工业园内，由两个单层厂房组成，部件装焊工场为三联跨钢结构厂房，厂房平面尺寸为99m×216m,每一跨度均为33m，建筑高度为17.55m/19.55m；分段装焊工场为两联跨钢结构厂房平面尺寸为180m×84m（露天区域尺寸约为84m×24m），每一跨度均为42m。
1.2钢结构设计概况
部件装焊工场、堆场部分柱子采用平面桁架格构柱子，柱子截面高1500mm，屋面钢梁采用焊接H型钢梁（H1000~1600×400~450）,一级次梁H500×250，二级次梁H300×150。装焊工场、堆场部分柱子采用由4根钢管空间桁架组成格构柱子，格构柱子截面为2100×1000。屋面钢梁采用焊接H型钢梁（H1000~1600×400~450），一级次梁H500×250，二级次梁H300×150。
2 吊装方案初步设计分析(以部件车间钢屋架吊装为例)
2.1吊装方案设计需解决的问题
2.1.1钢结构厂房屋架构件跨度大、重量大、吊装高度高，安装过程存在较大安全问题。
2.1.2由于土建基础耗时长，合同工期紧，钢结构安装工期短。按照施工总进度计划的安排：钢屋架吊装的施工工期为35日历天。
2.1.3单榀钢屋架比较高且单薄，吊装过程易变形。按照设计图纸要求：施工后，钢屋架柱端横向水平位移实际变形不超过柱高的1/1000，且不大于25mm。
2.1.4施工合同为固定总价合同，钢结构安装投标报价较低，必须合理安排施工工序，使用科学施工方法，节约成本。
综合上述问题，本工程钢屋架吊装面临急需解决的问题：在最短的时间内安全保质并节约成本地将钢屋架吊装完成。
2.2吊装方案比选
综合场地、工期、经济、安全性等因素进行吊装方案设计。
2.2.1可供选择的吊装工艺：整体顶升法安装、单榀吊装、整体两榀吊装、高空单元散装。
3.2.2吊装工艺的选择
（1）顶升法安装的优点：焊接、拼装精度质量高；缺点：费用由顶升及滑移两部分组成，不经济，增加了顶升及滑移的工序，速度慢。费用约：22.5万（含滑移费用）。
（2）单榀吊装法的优点：吊装过程易控制就位；缺点：易变形，次梁安装高空作业多，质量控制难，不安全。费用总计约：15.7万。
（3）整体两榀吊装法的优点：平地拼接质量好，拼装速度快，两榀屋架整体吊装变形小，减小高空作业；缺点：屋架吊装就位较慢。费用总计约：11.1万。
（4）高空单元散装法的优点：屋架安装就位方便；缺点：需要搭建满堂红脚手架及其它固定式起重设备（门式或塔式），起重设备建设周期长（需办理登记验收后才能使用），极大制约了工期，措施费用高。费用约：28.2万（含塔吊费用）。
对四个吊装工艺的深入分析、对比，考虑工地实际情况，从经济情况、工期要求、施工安全及施工难易程度控制，两榀拼装整体吊装方法最适合本工程应用。
3 吊装方案深化设计分析
吊装方案初步确定后还需对影响吊装施工成败的关键因素进行深化设计，确保吊装方案顺利实施。一般影响吊装成败的关键因素有：胎架制作、地面拼装施工、机械选择、吊装流程安排、吊点位置及吊索具验算。
3.1胎架制作
3.1.1胎架制作本工程的胎体要求为：确保场内易于运输，2天内制作超过30个可承受5吨荷载的胎架。
3.1.2胎架制作方案设计：统一采购胎架制作材料（钢管），由钢结构施工班组2天制作60cm高胎架38个，80cm高胎架6个。为保险起见，胎架制作方案确定前经现场试验后，胎架每个重约35kg可由两人合力轻松移动，配合使用垫块可满足现场高低不平的地面使用，2天共制作38个，比计划多8个，完全合乎吊装要求。
3.2地面拼装施工
3.2.1地面拼装施工流程：胎架就位屋面梁分节拼装一级次梁安装二级次梁安装檩条安装。
3.2.2地面拼装施工注意事项
（1）胎架可使用垫块配合就位，必须确保胎架稳固、间距适中，方便焊接。
（2）屋面梁拼装烧焊前必须确保分节对缝整齐，表面顺直后迅速点焊固定。整条屋面梁最终拼接完成，表面顺直后方可满焊，并马上进行超声波探伤检验。
（3）一、二级次梁及檩条安装，应严格对准原有螺栓孔安装，严禁使用气割扩孔。
（4）每两榀屋架拼装完成后必须马上清理钢屋架表面污垢，并及时涂上防腐油漆。
3.3机械选择
根据本项目钢结构工程的实际情况，选择吊机时应根据构件的重量、起吊高度、构件长度、作业半径要求及吊机的起重参数，选择合适的吊机进行吊装，并应尽量使用钢柱吊装时的机械设备。
根据构件的重量及吊装的高度，本方案考虑主要采用以履带吊为主汽车吊为辅的吊装设备组合。
3.3.1可选择吊装设备型号及吊装重量控制参数表
