时间：2022-03-13 19:06:01
开篇：写作不仅是一种记录，更是一种创造，它让我们能够捕捉那些稍纵即逝的灵感，将它们永久地定格在纸上。下面是小编精心整理的12篇焊接安全论文，希望这些内容能成为您创作过程中的良师益友，陪伴您不断探索和进步。
焊工作业时在电弧高温作用下，电焊条产生的氧化铁、氧化锰、氟化物、二氧化钛、二氧化硅等烟尘，来自钢板表面涂层的氧化锌、氧化铜、丙烯醛、甲醛等有毒气体和各种金属粉尘，以及由于焊接电弧的紫外线辐射，使空气中氧、氮转化成的臭氧和焊接过程中产生的一氧化碳等气体，都对人极为不利，易使人造成伤害如：①呼吸、神经系统损伤：可使人胸闷无力、喉咙嘶哑、咳嗽、厌食、头晕、头痛或有发烧感冒之感。②尘肺，通常叫吸肺：肺叶丧失弹性，纤维化，使人感到胸闷、气短、呼吸困难，并咳嗽多痰、心痛等。③氟中毒：使人嗓痛、午夜发烧，第二天早晨烧退，但身感疲倦、无力，严重者可影响到骨胳。④锰中毒：少量锰对人无寄存器，但可使人神经系统遭受损伤，易失眠、性机能下降、月经失调、手易颤抖、失去平衡。⑤不锈钢烟尘中的铬、镍等元素有致癌倾向等伤害。那么焊工个人防护措施主要是对头、面、眼睛、耳、呼吸道、手、身躯等方面的人身防护。焊接作业人员可佩载一般防护用品（如工作服、手套、眼镜、口罩等）外，针对特殊作业场合，还可以佩戴空气呼吸器（用于密闭容器和不易解决通风的特殊作业场所的焊接作业），防止烟尘危害。
焊接作业时，切忌身体依靠被焊件（尤其夏季易出汗使衣服潮湿的情况下）。在金属容器内或狭窄工作场所施焊时，应采用橡胶或其他绝缘衬垫，以保证人体与焊件间良好绝缘，并要求两人轮换作业，以使相互照顾。在相对密闭的井架箱体构件内施焊时，要注意保持通风、换气。多数工厂多采用强化局部的机械通风，配以厂房自然整体通风或适量机械通风，局部机械通风，一般有送风与排风两种方式。送风，是采用电风扇直接吹散焊接烟尘和有害气体的通风方法。如图1-1所示，一般采用巨扇从箱体一端的人孔处往箱体内吹风，使施焊时所产生的有毒气体（电弧周围空气在弧光强烈辐射作用下，会产生臭氧、氮氧化物等有毒气体），从另一端口排出，保证箱体焊工不受毒气的危害。
此外焊接电弧是一种强烈的辐射源，其弧光组成为可见光、红外线和紫外线。弧光辐射作用在人体上，被体内组织吸收，通过热作用、光化学作用或电离作用后，可使人体组织发生急性或慢性损伤。为保护焊工眼睛不受弧光伤害，焊接时可以使用镶有特别防护镜片的面罩，并按照焊接电流的强度不同来选用不同型号的滤光镜片。同时，也要考虑焊工视力情况和焊接作业环境的亮度。为防止焊工皮肤受电弧的伤害，焊工宜浅色或白色帆布工作服。同时，工作服袖口应扎紧，扣好领口，皮肤不外露。
电源对人体的危害。当人体与带电导体、漏电设备的外壳或其他带电物体接触时，电流会流过人体导致对人体的伤害。电击对人体的危害程度，主要取决于通过人体电流的大小和通电时间长短。当电流强度超过0.05A时，就会有生命危险；0.1A的电流，通过人体1s，可足以使人致命。图1-2为电弧焊时电流流经人体部位示意图。根据欧姆定律I=U/R，流经人体电流的大小与外加电压和人体电阻有关。人体电阻除人的自身电阻外，还应附加上人体以外的衣服、鞋、袜等电阻，虽然人体电阻一般可达5000Ω，但是，影响人体电阻的因素很多，如皮肤潮湿多汗、带有导电性粉尘、加大与带电体的接触面积和压力以及衣服、鞋、袜的潮湿油污等情况，均能使人体电阻降低，因此，为确定安全条件，往往不采用安全电流，而是采用安全电压来进行估算。
综上所述，由于焊接过程存在许多潜在的危险，为此应对从事该作业人员应严格要求，必须对其进行相应的、专门的安全技术理论学习和实际操作训练，提高此类作业人员的安全技术素质，并经考核合格取得安全技术操作证后方准独立作业；同时通过培训使他们了解焊接生产特点、焊接操作基本原理及焊接工艺、工具的安全使用；严格执行安全规程和实施防护措施，保证安全生产，避免发生施工事故。
摘要：焊接技术的应用是相当的广泛和普遍，电焊操作人员占全厂职工的很大比例，与此同时，伴随着出现了各种各样的不安全、不卫生的因素严重地威胁着焊工及其它生产人员的安全与健康。由于焊接过程存在许多潜在的危险，为此应对从事该作业人员应严格要求，其进行相应的、专门的安全技术理论学习和实际操作训练，提高此类作业人员的安全技术素质，通过培训使焊工了解焊接生产特点、焊接操作基本原理及焊接工艺、工具的安全使用；严格执行安全规程和实施防护措施，保证安全生产，避免发生施工事故。
关键词：焊接过程；安全；防护
关键词：铜材，钢材，接地网，选用
一、概述
在发电厂的电气系统设计中，接地的设计占有很重要的地位，它不仅关系到电厂设备和维护人员的安全，同时还直接影响发电厂继电保护和通讯的可靠运行，对电网的安全运行也起着至关重要的作用。因此，掌握理解接地的基本知识，正确选择和维护接地装置，具有很重要的意义。博士论文，铜材。接地系统长期安全可靠运行的关键在于接地装置材料的选择和可靠的连接。
接地装置材料主要是铜、钢。我国到目前为止大部分发电厂、变电所传统接地体均采用钢材质，为了提高钢材料接地体材料的性能而采取增大接地导体截面和镀锌防腐蚀的方法，我国用钢做接地材料的技术已比较成熟。而在国外，欧美等发达国家及一些其他国家，都采用铜材作为接地材料，也是有着相当长的应用历史和成熟经验。博士论文，铜材。
二、材料选用
接地材料用铜材还是用钢材，在实际运行中，两者各有利弊。两种接地材料的选用，需要综合考虑以下因素。
1. 物理性能
导电性能方面，钢在20℃时的电阻率为138×10-6（Ω・mm）。热稳定性上，钢的熔点为1510℃，短路时最高允许温度为400℃。而铜在20℃时的电阻率是17.24×10-6（Ω・mm），导电率是钢的8倍。博士论文，铜材。铜的熔点为1083℃，短路时最高允许温度为450℃。由此可以看出，铜接地体导电性能和热稳定性能优于钢接地体。
腐蚀性方面，接地体的腐蚀主要有化学腐蚀和电化学腐蚀两种形式，在多数情况下，这两种腐蚀同时存在。接地体在地下的腐蚀速度受土壤的电阻率、含水量、含氧量、酸碱度、电解质、杂散电流及土壤的压实情况影响。铜的表面会产生附着性极强的氧化物(铜绿) ,对内部的铜起了很好的保护作用,阻断了腐蚀的形成。钢材是逐层被腐蚀的,镀锌层有一定的抗腐蚀性,钢材经过热镀锌后的抗腐蚀能力提高1倍左右,一般只能保证10年。而铜腐蚀不存在点蚀情况,属表面均匀腐蚀,铜在土壤中的腐蚀速度约是钢材的10% ～20%。铜接地网截面选择时可不再考虑腐蚀的影响。铜不会被土壤腐蚀，但是它会腐蚀土壤中的其他金属。国际标准IEEE Std 80-2008中对铜的腐蚀有过专门的描述。埋入土壤中的铜材会对其周围建筑混泥土钢筋、埋地金属管线、电缆沟中的金属支架及直埋电缆的铠装造成严重的阳极腐蚀。所以比起钢接地，铜接地对全厂的阴极保护工艺要求更高。
2. 材料截面
在有效接地系统及低电阻接地系统中，发电厂、变电所电气装置中电气设备接地线的截面，应按接地短路电流进行热稳定校验。博士论文，铜材。钢接地线的短时温度不应超过400℃，铜接地线不应超过450℃。
根据我国电力行业标准DL/T621-1997中的热稳定校验条件，忽略腐蚀的影响，接地体进行热稳定校验时，接地线的最小截面应满足下式：
式中：
Sg—接地线的最小截面，单位为mm2；
Ig—流过接地引下线的短路电流稳定值，单位为A（根据系统5～10年发展规划，按系统最大运行方式确定）；
te—短路电流的等效持续时间，单位为s；
C—接地引下线材料的热稳定系数，根据材料的种类、性能及最高允许温度和短路前接地引下线的初始温度确定。铜的热稳定系数为210，钢的热稳定系数为70。
计算用故障电流原则上应按变电所远景最大运行方式、站内发生接地故障时的故障电流。
短路等效持续时间:te≥tm+tf+to
式中：
te—短路电流的等效持续时间，单位为s；
tm—主保护动作时间，单位为s；
tf—断路器失灵保护动作时间，单位为s；
to—开关固有动作时间，单位为s；
接地线的最小截，在不考虑腐蚀保护的情况下，铜材为25 mm2，钢材为50 mm2
可见，在相同的短路电流和短路电流持续时间时，用铜接地体的截面显著小于钢接地体。
钢接地材料，国内按照工程大小和土壤电阻率情况，接地网水平接地极一般选择40mm×4m， 75mm×10mm，75mm×5mm，60mm×8mm扁钢，垂直接地体一般选择Φ50mm钢管或∠50×5mm角钢。铜接地材料，一般选用的水平铜接地体为铜绞线，规格有25mm2、50mm2、75mm2、95mm2、120mm2、150mm2、240mm2等多种不同型号。垂直接地体为Φ50mm铜棒。
综上所述，铜接地体的截面显著小于钢接地体。
3. 施工工艺
发电厂的接地网面积大，网格多，金属导体间存在着大量的连接，必须保证可靠、牢固的连接才能确保接地网的运行可靠性。
用钢作为接地施工材料，目前常规做法是水平接地体采用镀锌扁钢，垂直接地体采用钢管或角钢。钢接地体之间的连接均为传统的电弧焊接方式，采用搭接焊。虽然这种焊接方法较为便宜，但高温电弧会破坏接地体接头部位的镀锌层，有可能导致点腐蚀的出现，严重影响接地体的寿命，并且电弧焊接连接不是真正的分子性连接，焊接点对于接地体的导电性能也有影响。对于钢接地体能也作过放热焊接接法的研究与尝试，但由于钢接地体太大，非标模具制造困难，造价高且焊粉用量大。再加上钢接地体防腐性能差，焊接质量的提高意义不大。博士论文，铜材。焊接点较多，费用太高。博士论文，铜材。
用铜作为接地施工材料，水平主网采用铜绞线，由于铜绞线柔性好，允许的弯度半径小，所以拐弯方便，穿管容易。铜线的高机械强度，使其能够成卷供货，便于机械化施工。垂直接地体采用铜棒，易于深入地下。铜接地体搭接处主要有以下四种连接方式：铜银焊连接、压接线夹连接、螺栓连接、放热焊接连接。
目前以放热焊最为普遍效果也最佳。用放热焊接，操作方便，加快施工进度，节省人工费用，简化施工工艺，更重要的是保证了铜接地网的连接质量。
放热焊接工艺是由美国艾力高公司（ERICO）的查尔斯•卡特威尔博士1938年开发的，该工艺最早用于铁路信号线焊接。艾力高公司为表彰卡特威尔博士（Dr. Charles Cadwell）的贡献，将该工艺的商标命名为CADWELD。目前数以千万计的CADWELD焊接在使用了五十多年后，性能依然良好。
放热焊接是利用化学反应（燃烧）时产生的超高热来完成的焊接法。由于化学反应速度非常快，产生的热量极高，且可以集中有效的传导至熔接部位使导体连接起来，更无需其它任何外加热能。外形美观一致；连接点为分子结合，没有接触面，更没有机械压力，因此，不会松弛和腐蚀；具有较大的散热面积，通电流能力与导体相同；熔点与导体相同，能承受故障大电流冲击，不至熔断。
放热焊接的作业程序：将导线和模具清理干净，再将模具用喷灯加热以去除水分，然后把导线放入模具内；扣紧把手以固定模具，把钢片放入模具内；把焊接剂倒入模具内，将引燃剂撒在焊接剂及模具边上；盖上盖子并点火，待金属凝固后，将模具打开，清除熔渣，便可进行下一个焊接。
4. 接地点布置
采用镀锌扁钢设计的接地网，考虑到扁钢会锈蚀，为保障可靠的接地，按《二十五项反措要求》：变压器中性点应采用双接地引下线、重要设备及设备构架宜采用双接地引下线，且应接入主接地网的不同网格。
采用铜接地网后，由于可以忽略接地引下线的腐蚀、增强了引下线的热稳定性，因此对于除变压器中性点以外的接地引下线建议选用单接地引下线，不仅能够满足接地可靠性要求，还能够降低投资。
5. 经济技术
由于铜材的造价高于钢材,采用铜接地网设计后,提高了变电所的工程投资,在充分研究了铜的特性后,可加深设计深度,适当减少焊接点,控制投资。
五、结束语
铜接地体与热镀锌钢接地体相比，铜接地体在导电性能、热稳定性能、耐腐蚀性、接点焊接质量和施工便利方面有显著的优越性，但造价高。初期投资有所增加,但从长远利益考虑,采用铜接地网是优先的选择。综合以上各方面的论述、分析来看，接地装置选用铜接地体要优于钢接地体。
关键词：钢结构，现场安装，加工制作，提高素质
0.前言
钢结构因其自身优点，这几年在工业厂房、场馆、高层建筑、桥梁等现代建筑中得到大量广泛应用。在大量的工程建设过程中，钢结构在加工制作或者现场安装过程中会出现这样那样的外观缺陷，特别是现场安装焊接过程中，暴露出不少质量通病。这里所指的外观缺陷(表面缺陷)是指不用借助于仪器,从工件表面可以发现的缺陷。常见的外观缺陷有咬边、焊瘤、凹坑、未焊满、烧穿、焊接变形及成型不良等,有时还有表面气孔和表面裂纹、单面焊的根部未焊透等。在GB50205《钢结构工程施工质量验收规范》中对焊缝各等级的表面缺陷有明确的规定。本文主要针对近年来在钢结构加工和现场焊接过程的表面缺陷的产生原因及整改措施谈一些看法。科技论文。
1.咬边
咬边是指沿焊缝边缘，在母材部分形成的凹陷或沟槽,它是由于电弧将焊缝边缘的母材熔化后没有得到熔敷金属的充分补充所留下的缺口。科技论文。咬边减小了母材的有效截面积,降低结构的承载能力,同时还会造成应力集中,发展为裂纹源。科技论文。
产生咬边的主要原因：电弧热量太高,即电流太大,运条速度太小所造成的；焊条与工件间角度不正确,摆动不合理,电弧过长,焊接次序不合理等都会造成咬边；直流焊时电弧的磁偏吹也是产生咬边的一个原因；某些焊接位置(立、横、仰)会加剧咬边。
防止咬边的措施：矫正操作姿势,选用合理的规范,采用良好的运条方式都会有利于消除咬边。焊角焊缝时,用交流焊代替直流焊也能有效地防止咬边。
2.焊瘤
在焊接过程中，熔化金属流淌到焊缝金属之外未熔化的母材上所形成的金属称为焊瘤。焊瘤不仅影响焊缝的外观，而且在焊瘤出现的同时还伴随着未焊透的情况发生。因此，容易引起应力集中，影响焊件质量
产生焊瘤的主要原因是：火焰能率太大；焊接速度过慢；焊件装配间隙过大；熔池面积过大；焊丝和焊嘴角度不正确等。
防止产生焊瘤的措施有：适当选择火焰能率，一般当立焊或仰焊时，应选用比平焊小的火焰能率；适当提高焊接速度；焊件的装配间隙不能太大；适当控制熔池温度，熔池面积不宜过大，防止熔化金属下陷；焊丝和焊嘴的角度要适当。
3.凹坑
凹坑指焊缝表面或背面局部的低于母材的部分。凹坑减小了焊缝的有效截面积,弧坑常带有弧坑裂纹和弧坑缩孔。
凹坑多是由于收弧时焊条(焊丝)未作短时间停留造成的(此时的凹坑称为弧坑),仰立、横焊时,常在焊缝背面根部产生内凹。
防止凹坑的措施:选用有电流衰减系统的焊机,尽量选用平焊位置,选用合适的焊接规范,收弧时让焊条在熔池内短时间停留或环形摆动,填满弧坑。
4.未焊满
未焊满是指焊缝表面上连续的或断续的沟槽。未焊满同样削弱了焊缝,容易产生应力集中,同时,由于规范太弱使冷却速度增大,容易带来气孔、裂纹等。
填充金属不足是产生未焊满的根本原因。规范太弱,焊条过细,运条不当等会导致未焊满。
防止未焊满的措施:加大焊接电流,加焊盖面焊缝。
5.烧穿
在气焊过程中，熔化金属自坡口背面流出，形成穿孔的缺陷称为烧穿。
产生烧穿的原因主要有：接头处间隙过大或钝边太薄；火焰能率过大：焊接速度太慢，焊接火焰在某一处停留时间过长；定位焊间距过大，气焊时产生变形；熔剂质量不好，容易产生氧化，因此不能顺利进行焊接，而使焊接处局部温度过高；焊丝选用不恰当。
防止烧穿的措施有：选择合理的坡口，坡口角度和间隙不宜过大，钝边不宜过小；火焰能率和焊接速度要适当，在焊接过程中，使焊接火焰作适当上―F跳动，给熔池冷却时间，用外焰保护熔池免受氧化；保证熔剂质量；合理选用焊丝；薄板单面焊时采用垫板形式可防止熔化金属自背面流出，避免造成烧穿。
6.成形不良
成形不良指焊缝的外观几何尺寸不符合要求。焊缝出现高低、宽窄不一、焊波粗劣等现象。焊缝尺寸不符合要求，不仅影响焊缝的美观，还会影响焊缝金属与母材的结合，造成应力集中，影响焊件的安全使用。
成形不良的原因主要有：接头边缘加工不整齐、坡口角度或装配间隙不均匀：焊接工艺参数不正确，如火焰能率过大或过小、焊丝和焊嘴的倾角配合不当、气焊焊接速度不均匀；操作技术不当，如焊嘴或焊蝗横向摆动不―致等。
防止成形不良的措施有：正确凋整火焰能率：将焊件接头边缘调整齐：气焊过程中焊嘴、焊终的横向摆动要一致；焊接速度要均匀且不要向熔池内填充过多的焊丝。
7.焊接中的局部变形
产生原因：加工件的刚性小或不均匀，焊后收缩，变性不一致；加工件本身焊缝布置不均，导致收缩不均匀，焊缝多的部位收缩大、变形也大；加工人员操作不当，未对称分层、分段、间断施焊，焊接电流、速度、方向不一致，造成加工件变形的不一致；焊接时咬肉过大，引起焊接应力集中和过量变形；焊接放置不平，应力集中释放时引起变形。
预防措施设计时尽量使工件各部分刚度和焊缝均匀布置，对称设置焊缝减少交叉和密集焊缝；制定合理的焊接顺序，以减少变形。如先焊主焊缝后焊次要焊缝，先焊对称部位的焊缝后焊非对称焊缝，先焊收缩量大的焊缝后焊收缩量小的焊缝，先焊对接焊缝后焊角焊缝；对尺寸大焊缝多的工件，采用分段、分层、间断施焊，并控制电流、速度、方向一致；手工焊接较长焊缝时，应采用分段进行间断焊接法， 由工件的中间向两头退焊，焊接时人员应对称分散布置，避免由于热量集中引起变形；大型工件如形状不对称，应将小部件组焊矫正完变形后，在进行装配焊接，以减少整体变形；工件焊接时应经常翻动，使变形互相抵消；对于焊后易产生角变形的零部件，应在焊前进行预变形处理，如钢板v 形坡口对接，在焊接前应将接口适当垫高，这样可使焊后变平；通过外焊加固件增大工件的刚性来限制焊接变形，加固件的位置应设在收缩应力的反面。
处理方法：对已变形的工件，如变形不大，可采用火烤矫正。如变形较大，采用边烤边用千斤顶顶的方法矫正。
8.错边
指两个工件在厚度方向上错开一定位置。错边基本上是由于构件尺寸精度不满足要求或者安装精度不够而产生的，因此，提高构件尺寸精度和安装精度能防止错边的产生。
对于表面气孔和表面裂纹、单面焊的根部未焊透，由于这些曲线呈体积状，因此我们也可以把他们看成内部缺陷，在这里就不在做深入的探讨。
结语
通过对以上问题的探讨，我们可以发现只有加强对工人的管理，提高工人焊接的知识水平和操作水平，，在平时的构件加工或安装过程中养成良好的焊接习惯，才能在焊接或者安装过程中尽量减少各种表面缺陷。
关键词：车身，焊装夹具，设计
随着科技的发展，世界各个工业发达国家几乎无一例外地把汽车工业作为国民经济的支柱产业，汽车的研制、生产、销售、营运，与国民经济许多部门息息相关，对社会经济建设和科学技术发展起重要推动作用。而在汽车车身设计制造过程中，焊装、总装、涂装是车身制造的核心工作，在焊装中，焊装夹具是保证车身焊接质量的主要因素，是焊接工艺的重要组成部分，它可以确保车身形状、尺寸、精度符合产品图样技术要求。可以说，焊装夹具是构成车身焊装生产线的“核心”圆，是保证车身焊接质量的重要因素，影响整个汽车的制造精度和生产周期。因此，在汽车制造过程中的焊装夹具的设计尤为重要。
1 焊装夹具的组成
焊装夹具是生产产品时的一种辅助手段，它是将工件迅速准确地定位并固定于所定位置，包括引导焊枪或工件的导向装置在内的用于装配和焊接的工艺装备的总称。焊接夹具是进行金属结构焊接不可缺少的辅助器具，是焊接工艺的重要组成部分，它在焊接过程中主要起维持、保证焊接产品形状及尺寸符合产品图纸要求，方便焊工操作，提高工效的作用。论文格式，车身。焊装夹具的组成部分主要包括自制件、标准件和外购件。自制件主要包括支撑块、夹紧块、型板等；标准件主要包括销子、角座、基准块、调整垫片等；外购件则以汽缸、各种轴套为主，最为核心、最为普遍的结构件包括支撑块、夹紧块、型板、角座、调整垫片等。因此在进行焊装夹具设计之前，必须充分了解车身的焊装过程、焊接夹具的结构特点，合理进行实体建模、标准件的调用及外购件的选取。
2 车身焊装夹具的设计要求
2.1 对车身装焊夹具的基本要求
（1）对于冲压零件装焊后应具有互换性的车身合件及总成，应使用车身的各配合部位，特别是孔洞的形状尺寸符合技术要求。
（2）能快速准确地进行装配定位、夹紧，被焊部位要便于操作，松开夹紧机构后，焊件能从夹具上方便地卸下，且安全可靠。
（3）在设计夹具时，要注意夹具上的某些零部件出现导电，绝缘等问
题，提高车身的装焊质量。
（4）由于车身结构复杂，因此，对所设计的定位件、夹紧件等要充分考虑其加工工艺性及零部件的通用化和标准化，便于更换易损件和恢复原设计精度。
（5）车身总成的装焊夹具比较复杂笨重，在制造使用中常需调整样架来进行调整校正。
2.2 装焊定位基准的选择
装夹工件时，使工件在夹具中占有正确位置所采用的基准，称为定位基准，定位基准的选择正确与否将直接影响工件的装配精度。
2.3 定位方法和定位元件
车身装焊夹具装夹的主要对象是冲压件，由于制作外形复杂且易变形，因此在夹具设计时应考虑用曲面外形、曲面上经过整形的平台、工件经拉延和弯曲成形的台阶、经修边的窗口和外部边缘、装配用孔和工艺孔等部位定位。
由于冲压件外形复杂，装夹过程中直接与定位元件接触，这就决定了定位元件形状比较特殊。通常选用的定位元件如下：
（1）定位销：采用定位销定位是装焊夹具中常用的定位方式。驾驶室底板加强梁板材加厚，刚性好，可视为刚性组合件。底板上的悬置孔可以采用两个圆柱销定位。论文格式，车身。
（2）定位块：组成驾驶室门洞及前后风窗均用定位本体上的定位块定位，定位块和本体分别设计，避免了整体靠模加工，使定位元件的制造和调整大为简单方便。
（3）半圆形块：圆柱形工件一般用V形块定位，但装焊夹具中的定位元件同时又需导电时，或工件管壁厚度小于0.5D(D为工件直径)的情况下，为防止工件夹紧变形，常采用半圆形块定位。半圆形块的孔，其最小直径应取工件定位基准轴的最大直径。
（4）曲面定位板。
2.4 工件夹紧装置
车身装焊时，必须借助夹紧机械对工件施以夹紧力，以克服工件的弹性变形和其他外力的影响，保证车身冲压件的定位基准面与不定位块紧密贴合。装焊时，对工件施加外力，使它始终保持既定位置的装置称为夹紧器。夹紧器的种类很多，按作用原理分，有杠杆，斜楔，螺旋副、偏心轮等；按外力的来源分，有手动，气动、液压式等，这些夹紧机构的设计与一般机床夹具设计大同小异，可参考借鉴。
2.5 车身总成装焊夹具
车身总成装焊夹具按其定位方式分为一次性定位和多次性定位。一次性装配定位的总装夹具是指车身总成的主要装焊工作在一台总装夹具上完成。组成车身的零件，合件，分总成等依次装到总装夹具上，进行定位和夹紧，直至车身总成的主要装焊工作完毕，才从夹具上取下来。这种夹具的特点是车身装焊时的定位和夹紧只进行一次，容易保证车身装焊质量。根据车身生产纲领可设置一台或数台同样的夹具，单台夹具可采用固定的底板，多台夹具可配置在车身装焊生产线上，随生产线移动，这种随生产线移动的夹具称为随行夹具。随行夹具制造复杂，成本较高，对每个装焊台上的电，水气路都设计装有快速插座或接头，当夹具在线上移动到另一个工位时能方便，迅速地接通。
多次性装配定位的总装夹具指车身总成的主要装焊工作是在2台以上的不同装焊夹具上完成的。车身每通过一台总装夹具就要被定位夹紧1次，主要用于有骨架驾驶室的装焊，如在第一台夹具上完成内骨架的装焊，在第二台夹具上则完成外覆盖件的装焊，其优点是夹具制造简单，数量少，不存在水，电，气的连接问题，若增加定位夹紧次数，则容易产生装配误差。
3 设计流程分析
以某汽车的前地板预总成工位的某一焊装夹具为例，阐述其焊装夹具的设计流程。
3.1 设计方案的确定
首先是对设计知识的提取，分析设计式样书，了解过程信息和主控点信息。转换PANEL文件，将PANEL按指定的位置放置在机床坐标系中，取截断面，生成车线。论文格式，车身。然后根据PANEL夹紧部位形状和位置设计加工件定位板和压板。论文格式，车身。论文格式，车身。最后再装配标准件支架和外购件气缸及其他辅助部件。
3.2 设计定位板和压板
定位板采用孔定位方式，通过销的位置精度来保证定位板的定位精度。基于UG建模的参数化设计的技术，采用自顶而下的设计方法，将车身数据一级一级的自顶而下的传递，利用草图来控制整个装配中所有零部件的形状、位置和精度。
（1）在UG建模模块中利用自顶而下的方法建立夹具装配目录树(如图1所示)。
图1车身焊装夹具装配目录树
（2）转换PANEL文件，根据焊装夹具设计式样书过程信息中给出的夹具定位位置来做出车身断面线(车线)。
（3）通过WAVE―Linker技术将车线链接到夹具单元中，将WCS移动到夹紧面附近，以Section为基准建立夹具单元的草图。
（4）通过WAVE―Linker技术将草图链接到定位板和压板零件单元中，然后在UG建模模块中分别对各自的草图进行拉伸处理，得到相应的零件单元。
3.3 装配标准件支架和外购件气缸及其他辅助部件。
3.4 生成总装图，设计定位销，进行干涉检验。论文格式，车身。
3.5 二维出图
利用UG制图模块，通过恰当的投影自动生成二维图，并可随时更新视图。
结束语
由于汽车市场的竞争激烈，汽车发展的趋势由大批量生产向多品种小批量生产转化，汽车生产厂家必须不断缩短车型变化周期、加快车型的更新，使得车身设计、模具设计与夹具设计重叠并行进行，汽车焊装夹具的设计过程中经常会遇到车身数据时常改变的情况，基于UG的焊装夹具的3D设计，只需要根据设计式样书随时改变草图的细节，后续结构的设计会同时自动进行更新，无需重新设计。由此便可缩短设计周期，极大地提高设计效益，这在实际工程设计中有很大的应用价值。
参考文献：
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论文关键词：压力容器，生产制作工艺，浮动装置，夹紧机械手，预紧装置
随着改革开放的深入和国家“十一五”计划的实施，压力容器向大型化发展的速度越来越快。化工、化肥设备中高压多层包扎设备从60年代的DN500、DN600等系列发展到DN1200~DN2000等系列，产品重量和直径都翻了几倍。目前，国内企业使用的捆扎式包扎工艺制作压容器制造中,深厚环焊缝焊接困难、检测困难,需经多次热处理,制造周期长、成本高等缺点已不能满足设备大型化发展的需要。“卡钳式多层包扎容器工艺装备设计”正是为适应制作大型化高压设备而设计的。整体多层包扎式高压容器工艺是继多层包扎、多层绕板、多层热套、多层绕带和多层螺旋绕板后的一种新型多层容器的结构工艺，是适合我国国情的一种新型多层高压容器结构。HG3129-1998《整体多层夹紧式高压容器》制造工艺特点是:各层层板的纵环焊缝相互错开,避免了大厚度的焊接、探伤和热处理;材料利用率高,选材面广;机械化程度高,层板夹紧装置操作灵活,夹紧力可控;④制造周期短,成本低。它综合了现有多层容器的优点，具有结构设计合理、制造工艺先进、成本低以及安全可靠等特点。该包扎式工艺可广泛适用于化工、化肥、能源及冶金的高压容器领域。它在制造技术以及安全和经济效益的提高上都具有十分明显的优势。
一、工艺组成组成：
本设备由单臂架、夹紧机械手、浮动装置、三组预拉紧装置、行走机构、顶升装置、YZ-326液压系统、电器控制、操作台及轨道等组成，其工作原理见下图。
二、设备用途特点：
1、单臂架采用单臂钢架结构，是其它组成部分支承和连接不可缺少的结构，可不受机架刚度和产品重量的影响，同时产品吊装不受机架自身影响。本设备可夹紧φ800~φ2400mm的多层高压容器，层板厚度为δ6~16mm，层板宽度为600~2400mm。通过行走机构在轨道上的运动，容器包扎长度可不受限制，夹紧后的质量完全能达到HG3129-1998的行业标准。
2、夹紧机械手的动作采用液压控制和电器控制，其油缸可以同步往返也可单独往返移动，缸径为φ140，行程为250mm，最高工作压力达到15Mpa。且增设了远程和近程电控装置。
3、预紧装置的上、下拉紧采用液压控制和电器控制，其油缸上、下可以同步往返也可单独往返移动，单个行程700mm，油缸最高工作压力为15Mpa，缸径φ63中国学术期刊网。采用竖向液压预紧用多种长度的钢丝绳来满足不同直径规格产品的包扎，运行动作快且预紧力大，工作效率高；
4、夹紧机械通过浮动装置来满足机械手在夹紧过程中所产生的位移高度，同时方便机械手手指更好的对位于层板工艺孔；在夹紧机械手设置电器控制，机械手的上、下移动（微调）操作方便；能确保机械手升降灵活，快速，并增设有一道安全保障措施。
5、顶升装置有利于层板轻松套入整体内筒；在相关结构上增加远程控制压力容器，从而减轻劳动强度和提高工作效率。
7、液压站设计在单臂架下部，油压调节和维修更为方便。
四、安全性及其环保：
1、 设备起吊安全性较好。该包扎机的整体结构为单臂架，自身结构稳定性较好；设备在吊装时不会影响单臂架。
2、 浮动装置上的配重采用钢丝绳连接，为防止钢丝绳在使用中产生疲劳断裂，特增设2根钢丝绳以保证其安全性。
3、此设备运行采用液压控制，整个过程安全可靠，无噪音。
4、设备的使用和维护方便。
综上所述，本装置属是一种新型多层高压包扎工艺装置。它是资源节约型装备（如：层板下精料、筒节不再车两端面焊接坡口、深槽焊等），从而提高了产品的安全性和经济性；也是环境友好型（如：人性化操作，减轻劳动强度，操作方便且安全可靠），从而提高了生产率。整体包扎式高压容器的研制、实验操作过程分析：各部分机构运行正常；操作简单、方便；包扎层板层间间隙≤0.3mm、松动面积符合HG3129-1998标准要求；包扎效率较高。这种新型容器通过拉紧层板并产生微量伸长产生一定预应力消除层间间隙，利用层间摩擦力的特性，能保证容器安全使用。利用液压机械手制作，操作灵活、方便，自动化程度高，生产周期短，制造成本低。包扎筒体纵、环缝相互错开，无深环焊缝，同时减少了焊接，探伤、返片时间。筒体选材范围增大（壁厚6~16mm，板宽600~2400mm），从而减少了包扎层数，好降低了材料单价。对大型容器可现场组焊制作，避免了运输困难，因此，设备选用整体多层夹紧式容器结构有非常明显的优越性，它为我国大型高压容器国产化开辟了一条新途径；同时它具有很好的经济和社会效益，值得大力推广。
参考文献：
1、HG3129-1998 整体多层夹紧式高压容器
2、朱孝钦,吴京生,陈国理;整体多层夹紧式高压容器研制及应用[J];石油化工设备;1999年04期
3、吴京生,朱孝钦;多层式高压容器的特性和研究进展[J];化工装备技术;1988年05期
关键词 无缝线路；焊缝探伤，Ⅱ区
中图分类号U21 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2013）102-0076-02
0 引言
无缝线路是与高速重载铁路相适应的轨道结构，我国目前的高铁及动车组行驶的轨道结构都属于无缝线路，在经济和社会高速发展的今天，人们对于行车条件的要求越来越高，所以无缝线路基本代表了铁路轨道的发展方向。无缝线路不仅有利于改善行车条件，同时还可以比普通线路减少很多钢轨接头的打击力，但是无缝线路铝热焊缝的屈服强度只有母材的70%，由于铝热焊焊缝受多种条件的影响，小部分焊缝质量不达标，因此加强对铝热焊焊缝检查的重要性不言而喻。
1 焊缝探伤概述
目前钢轨焊接方式主要有接触焊、气压焊和铝热焊，其中接触焊又分为工厂焊和现场焊两种。这些焊接方式在无缝线路中各占比例不同，以接触焊最多，铝热焊其次，移动气压焊随着现场接触焊技术成熟，占有比例会越来越少。因焊接设备、焊接材料、气温条件和操作工艺等因素都会影响焊接质量，因此焊接后必须对焊缝全部进行探伤验收，并且在日常的工作中加强对焊缝的检查力度。目前《铁路线路修理规则》规定，每年必须用专用仪器对焊缝检查两遍（焊缝专指现场焊），而山区铁路小半径曲线过多，铝热焊和厂焊断轨概率相差不大，如何在完成现场焊两遍的情况下，对厂焊焊缝进行检查，是我们研究的重点和难点。
2 SZT-8型钢轨探伤仪对焊缝轨底横向裂纹的探伤研究
1） 焊缝轨底横向裂纹是钢轨伤损中一种常见的缺陷，一般呈“月牙型”扩展，且与轨底面垂直，在应力集中，养护不良，温差变化等因素的作用下，极易发生钢轨横向断裂，严重危及行车安全。铝热焊接头轨底焊筋边沿或热影响区，接触焊热影响区钳口部位电击伤处容易产生轨底横向裂纹，裂纹与轨底面构成端角反射面，在探伤中前、后37°探头会各出现一次回波和前后两声报警（A型显示）。若是前后37°探头都同时发现则（B型显示）会在轨底线处出现规则的倒V型图形；
2） 经过反复试验，现场论证，以下所述定位定性方法可以提高工作效率，提高焊缝轨底Ⅱ区部位伤损的定性定位的精确度。SZT-8型钢轨探伤仪在探测焊缝时，为了准确地分辨出轨底焊筋轮廓反射波，排除焊筋轮廓波对轨底判伤的影响，必须对前后37 °探头入射点进行标记（带保护膜时），入射点测试标记在CSK-1A试块R100曲面上进行，在R100曲面反射最高点即为探头的入射点。当焊缝轨底部位出现伤损图形后立刻进行A、B显界面的切换，获得A显轨底波形，然后保持仪器固定不动，根据前后37 °探头标注的入射点通过调节仪器上，下键到相应的出波通道获得出波的水平距离参数，通过探头入射点测量水平距离测量出波的位置，因焊缝的轨底构造，前37 °探头发射的超声波可与对侧焊筋形成端角反射从而可以获得对侧轨底焊筋的反射回波，而本侧轨底焊筋因与前37 °探头发射的超声波没有反射面所以不能获得本侧轨底焊筋反射回波。通过波形定位看是否处于对侧焊筋边缘，是否是正常的焊筋轮廓反射波，一般情况下前37 °探头不能发现本侧的轨底焊筋反射回波，只能发现对侧的轨底焊筋轮廓反射波。若测量发现出波位置在焊筋中间或者本侧焊筋边缘，则是伤损的可能性非常大，如果出波位置测量后在对侧焊筋边缘位置但此时的反射回波位移长的，也特别要注意分析判断，这时可通过后37 °探头通过同样地方法来定位定性；
3） 班组在现场作业时（特别是大站场，老杂轨地段）一定按标准调试前后37 °探伤灵敏度，不能为了轨底锈蚀，坑洼出波而人为的去降低前后37 °探伤灵敏度，应尽可能适当地提高前后37 °探伤灵敏度，正线一般以出现轨底焊筋轮廓波，站线老杂轨地段轨底出现锈蚀坑洼波为宜，并随时根据轨面状态调整前后37 °探伤灵敏度；
4） 37?探头能探测轨腰投影范围内的焊缝轨底Ⅱ区部位横向裂纹，凡在这个区域与轨底垂直的裂纹且深度超过3mm时，前后37?探头都有良好的缺陷回波和B超图形显示，均可采用此方法定位定性。
3 焊缝探伤的组织方式
1） 除了日常路轨探伤仪对焊缝进行初步检查外，我们还专门安排SDW-900探伤仪器对焊缝进行精确检查。目前全国站段焊缝探伤人员普遍偏少，如何在完成现场焊一年两遍的精确探伤的情况下，在对重点线路进行探伤，是值得一个研究的问题；
2） 我们成都铁路局重庆工务段采用的是全面完成现场焊焊缝探伤，在中间的空余时间内完成重点线路的厂焊探伤。由于厂焊焊缝焊接质量较好，我们采用的是大直段、大半径曲线不进行精确检查，在现场焊两遍的中间时间内，对小半径曲线进行精确检查。同时由于路轨探伤仪器能检查厂焊焊缝的1区和Ⅱ区，而且显示良好，我们对厂焊焊缝只检查Ⅲ区，这样大大的节约了作业时间加快进度，极大的减少了断轨的风险。
4 结论
通过论文的分析可以看出焊缝探伤工作的难点和重点，对于工作人员的技能水平的要求都比较高，对决策者的管理水平有一定的要求，相关部门要加强对人才的重视程度，并定期对相关工作人员进行培训。最后，希望论文的研究为相关部门的工作及决策提供一定参考。
参考文献
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关键词：压力容器，设计，以优代劣
1.概述：
TSG R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》（以下简称《容规》）中第2.13条中关于材料代用有如下说明，“压力容器制造或者现场组焊单位对主要受压元件的材料代用，应当事先取得原设计单位的书面批准，并且在竣工图上做详细记录。从新《容规》的修订，可以认识到，在压力容器的建造中，有必要详细论证材料代用的可行性，慎重考虑代用材料对工作介质的相容性；考察待用材料在设计温度下的许用应力能否达到原设计的要求，是否需要改变焊接材料及焊接工艺的要求，以及是否需要改变热处理状态、无损检测及焊接试板等要求。
2.以优代劣(1)压力容器用金属材料的主要性能包括力学性能、制造工艺性能、耐腐蚀及耐高温性能等。一种材料在某一方面的性能“优”于另一种材料的同时，有可能在其他方面“劣”于另一种材料。这一类事例在压力容器中很常见，例如压力容器用低合金钢和压力容器用碳素钢，在不同的性能下即各有“优劣”。
①压力容器用低合金钢，虽然其强度性能方面的指标要优于碳素钢，但是其可焊性却不如碳素钢好。因此用低合金钢替代碳素钢时，应相应修改对其焊接材料的要求。
②压力容器用低合金钢，虽然其强度性能方面的指标要优于碳素钢，并且在价各方面要高于碳素钢，但是在其冷加工性能却不如碳素钢好。钢的过量塑性变形会引起其晶格扭曲，降低钢的塑性和韧性，产生冷作硬化。因此GB150-1998中10.4.2.1中提出，“碳素钢、16MnR的厚度不小于圆筒内径Di的3%；其他低合金钢的厚度不小于圆筒内径Di的2.5%”时，应于成形后进行恢复材料性能的热处理。论文大全。即，对压力容器材料进行“以优代劣”可能会引发相应的热处理要求变化。
③压力容器用低合金钢虽然在强度性能指标上要优于碳素钢，在价格方面要高于碳素钢，但是其抗应力腐蚀性能却不如碳素钢好。材料代用时如果考虑不周将会给压力容器的使用带来安全隐患。在有应力腐蚀开裂倾向和湿H2S环境中的设备，随着压力容器用钢级别的提高，相应的对应力腐蚀开裂的敏感性加大，在这种情况下如国用16MnR等低合金钢代替20R、20g及Q235系列钢会更容易出现问题，原则上这类“以优代劣”是不允许的。
(2)材料性能对于某种材料而言，是确定不变的，是不以人们的意志为转移的。但是，在不同的情况下，人们对材料性能的需求是千变万化的，压力容器设计过程中的“选材”及必要时的“代材”应围绕着这些“需求”展开。论文大全。在材料代用问题上“优”“劣”判断，应具体问题具体分析。
①镇静钢虽然在价格和强度指标上要优于沸腾钢，但是，当用于制造搪玻璃容器时，沸腾钢的涂搪效果反而比镇静钢好。
②即使是所谓的“不锈钢”也有其耐腐蚀性能不如碳素钢和低合金钢的场合，如含Clˉ离子介质的工况。
③虽然16MnDR的低温性能要优于16MnR，价格也要高一些，但是其耐高温性能却不如16MnR，例如在设计温度300℃时，16MnDR的许用应力为131MPa而16MnR的许用应力为144MPa。所以在一些有高温的容器上，16MnDR效果反而不如16MNR。
④同样是不锈钢，其性能也大相径庭。如果对同一设备筒体不同部位选用不同材料的不锈钢，由于两种奥氏体不锈钢存在电位差，将造成电偶腐蚀，使设备使用寿命大大缩短。
⑤对于换热器管板来说，锻件的综合性能优于板材，所以一般采用锻件，但在某一厚度内（一般在60mm以下时）也可选用板材。如要求锻件代板材时，需要注意同一材质，同一厚度，同一设计温度下板材与锻件的许用应力是不同的。例如16Mn锻件，截面尺寸≤300mm，t≤100℃时[δ]t为150MPa；而16MnR板材，厚度为＞36~60mm，t≤100℃时[δ]t为157MPa。因此必须考虑代用材料是否满足原设计温度下许用应力的要求。
(3). 换热器壳体、换热管的材料代用涉及对其线胀系数的考虑。从降低温差应力的角度来看，如有可能的话，可以这样考虑换热器壳体材料与换热管材料的匹配关系：
①当管/壳程存在较大温差时，一般情况下管/壳程可选用线胀系数相差较大的材料，其原则为：当管子温升较大时，选材时应使管子材料的线胀系数小于壳程圆筒材料的线胀系数；当壳程圆筒温升较大时，选材应使壳程圆筒材料的线胀系数小于管子材料的线胀系数。
②当管/壳程存在较小的温差时，管/壳程可以选用相同的材料。
事实上线胀系数相差较大的材料往往是对铁素体材料与奥氏体材料之间比较而言，铁素体材料的线胀系数较低，奥氏体材料的线胀系数较高。论文大全。
(4). 超低碳不锈钢的价格和耐腐蚀性虽然优于普通不锈钢，但是其耐高温性却不如普通不锈钢。奥氏体不锈钢既是耐酸不锈钢，又是耐热不锈钢，碳在奥氏体不锈钢中具有两重性。从耐腐蚀性来说，需要降低含碳量；而从耐高温性能来说，则需要适当提高含碳量，后者往往容易被人忽视。
3.以厚代薄“以厚代薄”使壳体的受力由平面应力状态向平面应变状态转变，对容器的受力状态有害而无利。厚壁容器更容易产生三向拉应力的平面应变脆性断裂。
(1). 当对压力容器壳体中的个别部件“以厚代薄”（如加厚封头），会形成壳体的几何不连续，造成局部应力。这种不利影响对有应力腐蚀开裂倾向的容器和承受狡辩载荷的容器后果尤为严重。在JB/T4736-2002中所给出的补强圈最大厚度为30mm，此时，不允许以大于30mm的钢板制作补强圈，即不得“以厚代薄”
(2). 压力容器壳体整体上的“以厚代薄”会发生新的问题：
①原设计中选用的焊接要求、无损检测要求及热处理要求都有可能相应发生变化；
②壳体增厚，使压力容器的重量相应增加，可能使容器的制作和基础受力状况不佳；
③对于壳体兼做传热原件的压力容器，增加壳体厚度会降低传热效果；
(3). 换热器主要元件的“以厚代薄”会造成原本平衡的力系不平衡，此时，必须重新进行设计计算。
换热器管板强度计算是将管束当做弹性支撑，而管板则作为放置于这种弹性支撑基础上的圆平板。然后，根据载荷大小、管束的刚度及周边支撑情况来确定管板的弯曲应力。在管板计算中，按有温差的各种工况计算出的管板应力、壳体轴向应力、换热管轴向应力、换热管与管板之间的拉脱力，只要有一个不能满足强度要求，就需要设置膨胀节或采取其他相应措施。温差应力与元件的金属截面积成正比，换热管和壳体的“以厚代薄”将相应的增大温差应力，所以需要重新设计计算。
(4). 对于膨胀节、波纹管、挠性薄管板和薄管板等元件，原则性不应“以厚代薄”，因为随着元件厚度的增加，其刚性也相应增大，从而削弱了补偿变形效果。
【参考文献】
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【关键词】计算机；概预算；功能
1.雷电的基本知识
1.1雷电的形成
雷电是伴有闪电和雷鸣的一种雄伟壮观而又有点令人生畏的放电现象。雷电一般产生于对流发展旺盛的积雨云（雷云）中，因此常伴有强烈的阵风和暴雨，有时还伴有冰雹和龙卷。积雨云顶部一般较高，可达20公里，云的上部常有冰晶。冰晶的凇附，水滴的破碎以及空气对流等过程，使云中产生电荷。云中电荷的分布较复杂，但总体而言，云的上部以正电荷为主，下部以负电荷为主。因此，云的上、下部之间形成一个电位差。当电位差达到一定程度后，就会产生放电，这就是我们常见的闪电现象。
雷云的产生必须具有以下三个基本条件：
a.空气中应有足够的水蒸气。
b.有使潮湿的空气能够开始上升并开始凝结为水珠的气象条件或地形条件。
c.使气流能强烈持续上升的物理条件。
雷云是在某些适当气象和地理条件下，由强大的潮热气流不断上升进入稀薄大气冷凝的结果。
大多数雷电发电发生在云间或云内，只有小部分是对地发生的。在对地的雷电放电中，雷电的极性是指雷云下行到地的电荷的极性。根据放电电荷量进行的多次统计，90%左右的雷是负极性的。
1.2雷电的参数
1.2．1雷电流幅值的积累概率
雷电流幅值与雷云中电荷多少有关，也与主放电形成过程有关，是一个随机变量，他与雷电活动的频繁程度相关。
1.2．2雷电通道的波阻抗Z
对雷电的研究，特别是雷电防护的研究，主要关心的是主放电通道的波阻抗。在主放电时，雷电通道每米的电容和电感取C=14.2PF/m,L=1.84uH/m,算出雷电通道波阻抗Z=■=359(欧姆)。波速v=1/■=0.65C(C为光速)
注：C、L的估算值是以圆柱长导体为模型。
2.铁路通信机房及通信基站防雷设计
随着铁路建设的快速发展，铁路客运专线运营里程不断增加，目前我国投入运营的高速铁路已达到7055公里，我国高速铁路运营里程居世界第一位，正在建设之中的高速铁路有1万多公里。而CTCS-2及CTCS-3的运用，全线通信基站及通信机房不断增加。仅以沪杭客运专线为例，沪杭高铁由上海虹桥至杭州东站（杭州东站目前在建所以临时引入杭州站）全长153.5公里，正线2条，全程高架无隧道。沿线设7个车站、3个线路所、3个中继站和45个基站。如此高密度的机房和基站对其防雷提出了新的要求。
2.1通信基站的综合防雷设计
2.1.1基站简介
目前铁路沿线使用的基站分为两种类型，塔下基站和杆塔基站，而铁路基站一般都建于郊外等空旷地区，地处雷暴强度较强、雷暴日较多，遭遇雷击事故概率较大。而且基站内高集成高精密度设备对雷电的敏感度较强。雷击事故成上升趋势，据不完全统计，近年来遭遇雷击的基站占到了总基站数的10%。影响了铁路通信及运输安全。
2.1．2基站防雷措施存在的问题
通过对通信基站的防雷设施检测．根据调查及用现实情况，经过多方面的调研。基站防雷措施通常存在以下问题。
(1)基站铁塔上的避雷针与通信天线的垂直、水平距离太近，没有按照滚球法计算，接闪过程中，天馈线的电磁感应电压过高，损坏通信设备，铁塔顶端至底端的过渡电阻I>0．03 欧姆，避雷针的接地电阻过大，不利于雷电流的泄流。
(2)基站天线铁塔地网和机房地网没有形成联合接地。独立铁塔旁的机房或铁塔下面的机房通信设备接地不规范，通信设备接地线从塔脚引入，没有从地网处引入，存在地电位反击。
(3)基站供电线路一般是采用架空引入，电力电缆金属护套或钢管两端没有就近可靠接地。配电屏中性线进站后重复接地，室内接地排与室外接地排没有分开设计，没有安装适合的电涌保护器SPD，防止雷电波侵入。
(4)基站铁塔高度≥60m．天馈线中间和进入机房前都没有接地。馈线与通信机端口未设置馈线SPD。光纤架空敷设，光纤内加强芯、光端机及通信设备未作接地处理，使光端机和设备损坏。
2.2通信机房防雷设计
通信机房的防雷主要通过屋顶避雷网、避雷带和引下线、接地系统和机房屏蔽四块来实现。
2.2.1作用
导流、屏蔽。
2.2.2材料
采用40mm×4mm热镀锌扁钢或不小于Φ8mm热镀锌圆钢，引下线与分线盘（柜）之间的距离不小于5m。引下线下端采用?准50mm的绝缘管将引下线套起，防止雷击时，造成人员接触电击事故。绝缘管下端距地面距离30～50mm，绝缘管高度大于1.8m。
2.2.3设置
沿通信楼屋顶四周均匀设置4根以上，上端与避雷带焊接连通，中间用膨胀螺栓固定在墙面上，引下线与墙面距离15mm。下端与地网焊接。引下线下端采用?准50mm的绝缘管将引下线套起，防止雷击时，造成人员接触电击事故。绝缘管下端距地面距离30～50mm，绝缘管高度大于1.8m。
2.2.4工艺要求
所有扁钢搭接处三面焊接，焊接长度必须大于宽边的2倍。焊点平滑无毛刺，并做防腐处理，防腐层应在焊点四周延伸20-25mm，焊接处不得出现急弯（弯角不小于R90°），引下线与分线盘（柜）之间的距离不小于5m。与其它电气线路距离大于1m。引下线的固定卡钉布置应均匀牢固，间距宜小于2m。
2．3接地系统
2.3.1接地系统
通信设备应设安全地线、屏蔽地线和防雷地线。通信设备的机架（柜）、控制台、箱盒、梯子等应设安全地线，交流电力牵引区段的电缆金属护套应设屏蔽地线，防雷保安器应设防雷地线，安装防静电地板的机房应设防静电地线，微电子设备需要时可设置逻辑地线。上述地线均由共用接地系统的地网引出。
2.3.2地网
由各接地体、建筑物四周的环形接地装置、基础钢筋构成的接地体相互连接构成。
【参考文献】
［1］边登程．通信基站的综合防雷设计[期刊论文]．黑龙江气象，2009，(26).
关键词：预应力混凝土管桩，快速接头
1.预应力混凝土管桩施工工艺及其应用
预应力混凝土管桩是采用锤击贯入或静力压入等方法，利用机械把预制预应力高强混凝土管桩送至设计指定的地基持力层的一种桩基型式。这种桩基问世以来，由于单桩承载力高、施工速度快，尤以静力压桩法，施工时无噪音、无震动，满足文明施工的要求，且因其价格适中，已成为广东省常用的一种桩基型式，特别适用于珠江三角洲有较厚软弱土层的地域。
2.预应力混凝土管桩快速接头技术的设想
预制的预应力混凝土管桩的桩长，由于生产、运输及施工的原因，都不能一次满足设计桩长的需要，必须在打桩时现场进行接桩，一般接桩一至两次。传统的桩接头型式是采用焊接，接桩的时候，待先行沉入的桩上端离地面0.8m左右时，把待接的桩吊到已进入土中桩的上端，就位对中吊直后，由两位焊工对称操作，要求分两层施焊，每个接头约花20分钟的时间，待接桩焊缝自然冷却8分钟后，才可继续进行沉桩。采用焊接接桩方法，焊接工序耗费工时较多，使桩机等机械利用率降低，工作效率不高，施工成本为此相应增加。
3.预应力混凝土管桩快速接头的构造及施工工艺
预应力混凝土管桩新型的快速接头技术是在预制预应力高强混凝土管桩桩端每个接头预埋钢板上，均分焊上数个接桩用的连接槽，连接槽内藏带锯齿形的钢销板及压力弹簧。钢销板为优质炭素钢45#（经淬火）加工成锯齿形齿牙向桩身的滑块，钢销板后面用压力弹簧作紧固的作用。论文参考网。管桩接驳时，首先在待接桩桩端预埋钢板的每个连接槽上用小锤打入插上各根连接销。连接销也是用优质炭素钢45#（经淬火）加工成两端分别带有齿牙向中的锯齿形、截面为矩形的连接体。由于连接槽内装有两件带了弹簧的钢销板，有伸缩紧固的功能，故连接销可以很方便地连接槽内。两根桩对接，通过连接销与钢销板的机械啮合而紧密地连接起来，耗时不到两分钟即可继续沉桩的工序，方便简捷，把工作效率大大提高。
4.快速接头设计的理论基础
4.1设计原则
预制桩接头用机械连接的装配原理，在国内外也有实践的经验。如国内用法兰盘连接；国外文献中介绍瑞典开发的装配式接头种种，其特点是连接操作方便迅速，可大大提高沉桩效率。这种适用于预应力混凝土管桩快速接头技术，比上述装配式接头的诗点更为优胜，极有开发价值和竞争性。
快速接头的设计原则是，接头的受力不小于桩身的受力。具体要考虑的问题有： l）机械件的连接，应用机械原理使其能达到预应力混凝土管桩的受力要求。 2）连接销要满足抗拉要求。 3）连接啮合要满足抗剪要求。论文参考网。 4）接头受力要满足混凝土管桩抗弯要求。
4.2快速接头设计的思路
预应力混凝土管桩快速接头按预应力混凝土管桩的受力状态，应满足混凝土管桩设计承载力等的要求，现以400mm预应力混凝土管桩为例，对快速接头的机械连接件作有关应力的分析和计算。
4.3有关应力计算
用快速接头连接槽内一根连接销齿键啮合进行应力计算。连接部件采用热处理表面淬火的优质炭素钢45#，硬度为HRC35－40，按《机械设计手册》得出：
抗拉强度Ob＝600N／mm2
屈服极限Os=355N／mm2
抗剪强度T=0．6Ob＝0．6×600=360N／mm2
一根连接销横截面抗剪力：
式中 Ft一一根连接销横截面抗剪刀。
H一连接销厚度（齿牙削弱面的边长）
S一齿深（或齿牙高；齿牙角度为450）
S＝0．75P＝0．75×3.3=2．475mm
P一齿距=3.3mm
B一连接销宽度
一根连接销抗拉力：
式中FL一一根连接销抗拉力
一根连接销齿键啮合抗剪力：
式中 Fj一根连接销齿键啮合抗剪刀
n一齿牙总数
i-折减系数，这里取0．9
以400mm混凝土管桩为例，其桩身承载力设计值可取为1700kN，桩身抗拔承载力设计值为350kN。采明快速接头时，桩端预埋钢板上均布七个连接销，理论计算横截面抗剪力为1344．2kN，轴向抗拉力为2240．3kN，齿键啮合抗剪力可达2514.8kN。从计算结果可知，快速接头机械连接件的受力（抗拉威轴心受压）可超过预应为高强混凝土管极单桩承载力设计值的要求。
5.快速接头的试验
5.1试验的目的
通过快速接头部件的应力计算得出，是可以满足管桩桩身承载力的要求，但还须通过快速接头的几种受力状态进行试验，以求通过实验论证计算的正确。
5.2试验项目
预应力混凝土管桩快速接头力学性能应与混凝土管桩桩身等同，受力除了在竖向力作用下受压外，还要考虑抗拔作用下的受拉，承受水平力作用的抗剪和抗弯。由于该接头的抗压能力大于受拉能力，故只设定了三个试验项目。论文参考网。一是机械接头部件的抗拉试验；二是机械接头部件的抗剪试验；三是混凝土管桩接头实样的抗弯试验。
前两个项目的试验委托广州市某质量安全检测中心进行，用不同的齿键啮合型式作了多组试验。其试验结果与计算基本相同。后一个项目的试验是混凝土管桩接头实样的抗弯试验，根据中华人民共和国国家标准《先张法预应力混凝土管桩GB13476－1999）的规定，'管桩接头处极限弯矩不得低于管桩极限弯矩'，并按规范条文中的抗弯性能和试验方法委托某大学土建工程实验中心对混凝土管桩的快速接头实样进行了抗弯试验。
5.3抗弯试验目的
某土建工程实验中心对某管桩厂生产的三根400×95A型和三根300×70A型预应力混凝土管桩快速接头实样随机抽样进行抗裂、抗弯性能试验。参照先张法预应力混凝土管桩国家标准制定抗弯试验方案，为简文梁对称加荷装置，快速接头位于最大弯矩处。试验的目的是： l）测定采用快速接头的预应力混凝土管极初裂强度及抗弯强度； 2）测定采用快速接头的预应力混凝土管桩在各级荷载作用下的裂缝宽度及长度；3）测定采用快速接头的预应力混凝土管桩跨内最大变形挠度；4）观察测定采用快速接头的预应力混凝土管桩的破坏形态。
5.4试验结果分析
根据试验结果得出：l）该桩快速接头性能分别符合400mm和300mm管桩A型（原母材）国家标准。 2）由于快速接头是机械啮合，连接中接头已存在一定的间隙，试验结果对照国家标准规定，当加荷至极限弯矩时，管桩受拉区混凝土裂缝宽度不超过l．50mm。试验结果该接头的间隙相对展开约为1．50mm左右，其数值基本满足标准。3）有五个试件当加荷至极限弯矩值的1．5倍或1．5倍以上时，快速接头未破坏，但弯矩最大处的预应力高强钢丝拉断。 4）试件跨中最大挠度值为27．03－65mm，均小于试件跨度的L／50＝96mm。
5.5结论
从试验结果可以得出的结论是，预应力混凝土管桩快速接头性能不但与管桩生产的等级标准相适应，而且快速接头的抗弯能力大于预应力混凝土管桩桩身抗弯强度，完全满足国家规范'管桩接头处极限弯矩不得低于管桩极限弯矩'的规定。
6.快速接头的发展前景
预应力混凝土管桩快速接头所需部件，只须在工厂进行精密的加工、预埋，节省了沉桩施工中现场焊接的工序，接桩技术简单、易于操作，只要稍加指点就可以熟练，连接时灵活快捷，工效和机械利用率大大提高。由中国工程院士容柏生主持的科学技术成果鉴定指出，这种快速接头'属国内首创，达到国内领先水平'。预计该项技术通过推广，众多的施工单位和工程将会乐于应用，在国内外都会有较大的发展空间。
关键词：二氧化碳气体；保护焊；双面成型焊接技术；现场施工；焊接作业 文献标识码：A
中图分类号：TH131 文章编号：1009-2374（2016）31-0051-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2016.31.026
一般情况下，现场施工中的焊接工作大多可由传统双面焊接技术完成。但这种焊接技术存在的局限性比较多，在进行小直径、大长度撑管焊接作业时，我们之前所用的传统焊接技术顺利完成焊接任务就很难，有时虽然完成了焊接工作，但往往实际焊接质量很难得到保障。在焊接过程中，不但焊接者工作强度大，而且焊接工作效率往往也不高，这种现状已很难满足现代工业安装施工。基于此，我们必须研究新型双面成型焊接
技术。
1 二氧化碳气体保护焊双面成型焊接技术优点
二氧化碳气体保护焊双面成型焊接技术与传统双面成型焊接技术相比：（1）具有较好熔深；（2）焊缝成型美观；（3）单面焊接双面成型性较好；（4）具有优质的外观质量；（5）可快速施工；（6）焊接施工用料少；（7）焊接完成后，很少有质量缺陷；（8）焊后力学性能好，容易满足技术要求。
2 影响二氧化碳气体保护焊应用效果的因素
在实际应用二氧化碳气体保护焊的过程中，发现下列五个方面对其应用效果有严重影响：（1）待焊构件的具体物理性能；（2）焊接时坡口的选择情况；（3）需焊接长度；（4）焊接时选择的焊接方法；（5）焊接时依据的具体焊接规范等。
利用二氧化碳气体保护焊进行焊接作业时，电弧热量通常都是集中产生的，焊接时采用的是小面积加热，这样焊接液体具有很小的熔池，这对焊接过程中的双面成型十分有利，可有效控制焊接池。
采用二氧化碳气体保护焊进行焊接时，具有较密集的焊接电流，这样焊接时的实际熔深便能得到更好的保障，加之焊接采用的是小熔池，在快速焊接的情况下，能更加深入地焊接，可使焊接过程充分焊透。
选用二氧化碳气体保护焊进行焊接，与其他焊接方法相比，具有较少焊渣。这样焊接作业时，操作者的可见度更高，对焊接实施中外观形状的控制十分有利，同时可有效控制内部焊接质量，有利于提高焊接工作效率，把焊接时间缩短，有效减轻焊接工人工作负担。
3 二氧化碳气体保护焊的主要焊接技术参数
对于二氧化碳气体保护焊而言，在实际实施焊接时，应重点掌握以下焊接技术参数：科学合理地选择二氧化碳保护焊中的坡口形式、焊接电流、焊接电压、焊接速度。下文就从这些方面对二氧化碳气体保护焊的主要技术参数进行详细阐述：
3.1 选择二氧化碳气体保护焊中的坡口形式
在实施二氧化碳气体保护焊时，要严格要求焊接件的工艺坡口，具体应从坡口形式、大小、角度、装配间隙等方面进行严格控制，焊接时的坡口形式与大小是影响焊接电弧焊接待焊构件根部的主要因素，只有焊接到焊接根部，整个焊接过程才能透彻，实际焊接质量才能得到更好保障。通过有效控制焊接坡口角度可使焊接中的电弧质量得到有效保障，坡口角度预留的越小，实际焊接质量会越好。钝边的实际坡口角度对焊接的具体深度与透彻度会造成严重影响，纵观以往的焊接工作，我们发现，随着焊件坡度角的增大，其实际焊接质量也会逐渐变差，在实施二氧化碳气体保护焊作业时应格外注意这一点。
3.2 选择二氧化碳气体保护焊中的焊接电流
焊接电流的大小会直接影响二氧化碳保护焊中的实际熔深，若焊接过程中的焊接电流过大，被焊接件很可能会被穿透，焊瘤与咬边现象极易出现在焊接件中，会对焊接质量造成严重影响，若施焊过程中的焊接电流过小，被焊接件有很多都不能实现全部融化，这样对焊接实际质量也会造成严重影响，焊接电流选择的不正确，甚至有时会引发焊接安全生产事故。
3.3 选择二氧化碳气体保护焊中的焊接电压
在实际焊接时，焊接电压会影响到焊接电弧情况，若选用的焊接电压过低，电弧会不稳定，造成焊丝不能完全融化，若选择的焊接电压过高，产生的电弧又会非常强，焊丝融化过快，也会影响到实际焊接质量。总之，在实施二氧化碳保护焊时，必须根据实际焊接情况，科学、合理地选择焊接电压。
3.4 选择二氧化碳气体保护焊中的焊接速度
在实施焊接作业时，在确定好焊丝的直径、焊接所需的电流、电压的情况下，焊接速度便成了影响焊接质量的主要因素，若设置过快的焊接速度，会在某种程度上破坏二氧化碳气体，影响焊缝成型。
4 应用二氧化碳保护焊时应注意的问题
在应用二氧化碳保护焊进行焊接作业时，应注意的问题大致有焊丝干伸长长度的控制、焊接接头的处理、重视打底焊的技术细节、做好焊接收弧工作。下文就围绕这些方面进行简单论述：
4.1 控制焊接过程中的焊丝干伸长长度
焊丝干伸长长度会严重影响到实际焊接过程的稳定性，随着焊丝干伸长长度的增长，焊丝具备的电阻值也会越来越大，焊丝在过热情况下有可能出现成段融化，这样焊接过程就很难稳定，会出现严重的金属飞溅现象。
4.2 在焊接过程中要注意焊接接头
焊接接头应尽量少出现在打底焊中，若打底焊中必须要接头，应先借助砂轮对弧坑部位做缓坡形处理，在进行打磨时，为防止焊管间隙发生局部变宽，影响打底焊，打磨时应小心谨慎，不要对坡口的边缘造成破坏。
4.3 应重视打底焊的技术细节
影响焊接接头质量的一个很关键的因素就是打底焊，把熔接时的接头做好，可有效避免产生焊接缺陷。在具体焊接时，应参照坡口角度的实际大小对焊接电流进行适当调整，当遇到待焊部位的坡口角度比较大时，由于这样的坡口散热面积小，不容易散热，应把焊接电流调小一些，若不调小，极易引发一系列缺陷，如塌陷或反面咬边等。
4.4 注意焊接过程中的收弧方式
在进行二氧化碳陶瓷衬垫单面焊打底焊收弧时，会有缩孔出现在收弧处背面中央，之所以会形成缩孔主要是由于陶瓷衬垫的导热性要远远小于母料，位于熔池上部的熔融金属由于具有很好的散热条件，会发生先行凝固，而位于熔池下部的融化金属实际散热条件相对较差，凝固会稍微滞后些。
5 结语
总之，二氧化碳气体保护焊具有很多优点，但在实际焊接时也有很多事项需要注意，要想使这种焊接技术得到更好的推广与应用，还必须掌握二氧化碳气体保护焊的实际焊接技术参数。希望通过本文的简单论述，相关人员能对二氧化碳气体保护焊双面成型焊接技术能有一个更深入的了解，明确该项焊接技术的实际应用与施工技术，使这项焊接技术的效能得到充分发挥。
参考文献
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[3] 霍晓敏，唐清山.二氧化碳气体保护焊在薄板焊接中 的应用[J].四川建筑科学研究，2009，（6）.
关键词：资料管理论文；存在问题论文；施工技术
Abstract: the construction technical data directly reflects the quality of construction enterprise and project management situation, also is an important basis for the quality of the project, the author，combined with years librarians and peer work experience, puts forwards to how to deal the construction material management work.
Key words: data management paper; problems paper; construction technology
中图分类号：TU71文献标识码：A文章编号：
工程施工技术资料是施工企业按有关规定要求，在施工管理过程中所建立与形成的反映工程实际情况的资料。在工程项目施工管理中，施工技术资料管理是一个重要的环节，是作为核定工程质量重要的依据。施工技术资料是否准确、完善，还在很大程度上反映出工程管理的水平。但在项目管理的实施过程中，很多项目经理对于工程技术资料管理并不是特别重视，因此在施工检查中，施工技术资料中普遍存在以下问题：(一)存在弄虚作假，代签现象。由于项目经理对施工技术资料不重视，有的施工管理人员根本不填写相关资料，而是由资料员全权代劳，代编代造。工程资料需要施工人员签名的也由资料员或是别人代劳，没有严格把关，致使有的资料与实际不符。这给工程竣工验收带来了不必要的麻烦，给竣工结算带来了巨大的困难，往往使工程蒙受了不必要的经济损失论文。 （二）施工技术资料存在抄袭现象。有些兼职或本身的业务水平较差的资料员为了省事省心，没有根据自己所做工程的实际情况，而是照搬其它工程资料，将内容直接套用，改头换面。
（三）对隐蔽工程的验收记录资料不及时或是不完全。
隐蔽工程是指完工后将被下一道工序所掩盖的工程(如打桩工程中的钢筋笼)。隐蔽工程项目在隐蔽前应进行严密检查，作出记录，签署意见，办理验收手续，不得后补。有问题需复验的，须办理复验手续，并由复验人作出结论。填写复验日期。然而很多资料员在施工过程中因对现场不熟或有的资料员对工序不清楚而又没跟现场施工人员及时沟通，造成隐蔽资料不能反映现场实际的隐蔽情况或不完整。
（四）施工资料内容与施工进度不同步，常常存在滞后于施工进度或是工程要交工时没有资料，过后再组织人员补资料，至使资料粗制滥造不能真实反映工程情况，有的甚至连监理单位签字都是代签的。（五）施工技术资料存在漏项、缺项、内容不全面等。特别是在技术交底时，若是交底不清，则很容易造成技术资料的缺漏。对建筑工程中安装工程的分部分项不明确，而造成漏项。
工程资料在施工管理中的不真实不完整是目前大部工程管理存在的一些问题，那我们要如何改进，才能更好的把这项工作做得更好，本人认为可以从以下几个方面入手： （一）配备素质较高的人员。聘用有施工管理经验的施工技术人员，需具有良好的电脑操作知识，能借助现代信息化的工具进行资料的编制。通过培训加强施工人员对工程技术资料的作用和重要性的认识。同时配备熟悉工程施工工序的施工资料员，这是非常重要的和关键的，也是一个合格的资料员必备的素质。因为都知道所有的资料都是紧跟着每一道施工工序产生的，能及时收集、填写、整理施工技术资料，确保施工技术资料的及时、真实、准确和完整。（二）在施工过程中注意易忽略和易缺漏环节：（1）要正确划分检验批。在施工过程中，因施工管理人员、资料员对规范了解不透彻，不能正确的划分检验批，使施工技术资料的施工部位凌乱不交接，造成了整理上的不便。正确的划分原则如下：检验批可根据施工及质量控制和专业验收需要按楼层、施工段、变形缝等进行划分。①多层及高层建筑工程主体分部的分项可按楼层或施工段划分检验批。②单层建筑工程中的分项工程可按变形缝等划分检验批。③地基基础分部工程中的分项工程划分为一个检验批；有地下层的基础工程按不同地下层划分检验批。④屋面分部工程中的分项工程按不同楼层屋面可划分检验批。⑤其他分部工程中的分项工程可按楼层划分检验批。⑥对于工程量较少的分项工程可统一划为一个检验批。⑦安装工程一般按一个设计系统或设备组别划分一个检验批。⑧室外工程统一划为一个检验批。⑨散水、台阶、明沟等含在地面检验批中。（2）施工技术交底要尽可能的详尽和完全施工技术交底的目的是为了使参与施工管理和操作人员都能够了解掌握工程特点、技术要求、施工方法和安全注意事项，以便达到质量优，消耗低，进度快，效益高的目的。就目前来看，许多工程的施工管理人员不重视技术交底工作，将资料软件中提供的参考资料，不进行修改，直接套用到实际工程中，导致工程技术交底不符合实际，内容没有针对性，不能指导施工，致使工人不能按照规定施工，违章操作，使得工程质量达不到要求，导致工程窝工、局部返工现象的出现。要提高施工技术交底的质量，使技术交底起到指导施工的作用，施工技术交底的编写应遵循以下原则：①所写的内容必须针对工程实际，不可弃工程实际而照抄规范、标准和规定。②所写内容必须实事求是，切实可行，对规范、标准和规定，不能困施工素质不高而降低。③交底内容必须重点突出，全面具体，确保达到指导施工的目的。④交底工作必须在开始施工以前进行，不能后补。⑤编写的程序和内容应力求科学化、标准化，凡是能用图表表示的，一律不用文字和叙述。施工技术交底内容主要包括：①作业条件及要求。②施工准备(作业面准备、工具准备、劳动力准备、对设备和机具的要求)。③材料及其质量要求。④施工操作流程。⑤施工操作工艺及措施(要求具有可操作性且不违反规范)。⑥质量要求及应注意的质量问题、质量标准(质量要求是指对本工序的质量要求而不是抄工艺标准，要有检查手段及方法、标准要求等)。⑦成品保护措施。⑧文明施工、安全措施。⑨环保措施等方面内容。（3）注意易忽略的隐蔽记录。隐蔽记录大的分项工程基本都能做到，但是易忽视的隐蔽部位有：①地基验槽：包括土质情况、标高、地基处理。②基础、主体结构各部位的钢筋均须办理隐检：内容包括钢筋的品种、规格、数量、位置、锚固或接头位置长度及除锈、代用变更情况，板缝及楼板胡子筋处理情况，保护层情况等。③现场结构焊接。钢筋焊接包括焊接型式及焊接种类；焊条、焊剂牌号(型号)；焊口规格；焊缝长度、厚度及外观清渣等；外墙板的键槽钢筋焊接；大楼板的连接筋焊接；阳台尾筋焊接。钢结构焊接包括：母材及焊条品种、规格；焊条烘焙记录；焊接工艺要求和必要的试验；焊缝质量检查等级要求；焊缝不合格率统计、分析及保证质量措施、返修措施、返修复查记录等。
④高强螺栓施工检验记录。
⑤屋面、厕浴间防水层下的各层细部做法，地下室施工缝、变形缝、止水带、过墙管做法等，外墙板空腔立缝、平缝，十字缝接头、阳台雨罩接头等。
关键词：给水管道接口，接口形式，注意问题，发展方向
前言：笔者从事给水管道施工及管理工作16年，有幸参与了钢管、球墨铸铁管、钢筋砼管、玻璃钢管、PE管、PVC管、镀锌钢管等不同材质管材的施工，认识到管道接口是管道施工的重要工序，是保证工程施工质量的重要环节。现就不同材质管道安装接口形式的应用谈一些体会，不当之处请同行批评指正。
1给水管道常用接口形式
目前给水管常用管材有球墨铸铁管、钢管、PE管、PVC管、预应力钢筋混凝土管、钢塑管等，根据材质及施工工艺的不同，常用接口形式有焊接、承插口连接、法兰连接、热熔连接、粘接、螺纹连接等。
2不同材质给水管道接口形式及其特点
2.1球墨铸铁管
球墨铸铁管采用承插口连接，分为钢性、钢柔性、柔性三种方式。刚性接口的填塞料一般采用麻+石棉水泥或麻+膨胀水泥，钢性接口具有较高强度，水密性及粘接力好，但抗震性及抗管道变形性较差，且施工劳动强度大，施工完需养护72小时方可通水试验。柔性接口连接密封材料采用橡胶圈，柔性接口密封性好，适应地基变形性能强、抗震效果好，而且接口在一定转角内不漏水，适用于大半径弯道直接安管施工，但其止脱性差，需砌较大混凝土支墩以抵消水力推力。钢柔性接口的填塞料一般采用橡胶圈+石棉水泥或橡胶圈+膨胀水泥，钢柔性接口兼有钢性接口与柔性接口的特点，但接口工序多，耗费接口材料多。
2.2钢管
钢管一般采用焊接，管道适用于高水压、穿过铁路、公路、河谷及地震区等使用环境，钢管焊接需具备工作坑,大口径管道焊接工作时间长。
2.3预应力钢筋混凝土管
预应力钢筋混凝土管采用承插口连接，一般为钢性和柔性两种方式。刚性接口与柔性接口特点与前面2.1叙述的相同。
2.4 PE管
PE管有热熔连接、电熔连接和钢塑连接三种连接方式。热熔连接是采用热熔焊机将两根待连接管道的端面进行加热，使其熔化，然后迅速将其贴合，保持一定的压力，经冷却后达到熔接的目的。该方法经济，连接费用低，安全可靠，由于接口处壁厚增加，其接口在承压和承拉时均比管材本身强度高。电熔连接是通过对预埋在电熔管材内的电热丝通电使其加热，从而使其内外表面分别被熔化连接，冷却后达到焊接的目的。该方法连接方便、迅速、接头质量好，外界干扰小。但这种连接方式造价高，因管材内必需预置地热丝，一般用于口径较小（直径小于或等于63㎜的管材）的管道上。 钢塑连接，PE管道在和其它管材或阀门等附件连接时，采用钢塑过渡接头或钢塑法兰连接。对于小口径的管道（直径小于或等于63㎜），一般采用一体式钢塑过渡接头，对于大口径的管道（直径大于63㎜），一般采用钢塑法兰连接。
2.5 PVC管
PVC管的接口一般有三种方式：胶水粘接口、橡胶圈接口、法兰连接口。胶水粘接口方式是在管材的一端扩成平滑的承口，另外一根未扩口的管材的一端的外表和扩好承口的里表涂抹上专用胶水，然后相承插完成连接。橡胶圈接口方式是在管材的一端通过自动扩口机扩成带凹道的承口，放上柔性橡胶密封圈，另外—根管材未扩口的一端装好密封围的承口里完成连接。法兰连接口方式是管材与传统管道、蝶阀、闸阀、流量计等连接时，管材被连接的一端与PVC-U法兰接好后再与其通过螺丝紧固连接的方式。论文参考，发展方向。
3几种常用接口形式需注意的问题
3.1承插口柔性连接密封材料胶圈的使用寿命问题
管线的设计使用寿命一般在50年以上，管材及接口密封胶圈是构成管线的主要材料，管材的使用寿命大家普遍比较关注，但接口密封材料胶圈使用寿命却经常被疏忽。“千里之堤，毁于蚁穴”，占工程总造价不到0.2%的胶圈，如不加以注意，将会变成管线漏水的主要因素。胶圈的使用寿命主要取决于它的抗老化性能，定量测算胶圈使用寿命是一个非常复杂的过程，需要的专用测试设备多，对于使用单位，一般不具备这些条件。经过长期实践，笔者认为可用水煮、曲绕、压缩三种方法对比胶圈的品质。
3.1.1水煮
将胶切片，在1000C沸水中煮3小时左右，观察水的色度和浑浊度，色度越低、浑浊度越小，说明胶圈满足卫生要求的可靠性越大。论文参考，发展方向。此方法能直观的反映胶圈符合卫生标准的程度。
3.1.2曲绕
将胶圈对折弯成1800，在阳光下照射72小时，看其表面有无龟裂现象，龟裂同时间成正比，龟裂越少，品质越好。
3.1.3压缩
用两块板夹住胶圈，使其压缩30%左右，在常温状态下放置72小时，松开看其变形量，变形越小，说明品质越好。
3.2热熔连接操作需注意问题
3.2.1热熔工具接通电源，等到工作温度指示灯亮后，方能开始操作；
3.2.2管材切割前，必须正确丈量和计算好所需长度，用合适的笔在管表面画出切割线和热熔连接深度线，连接深度应符合管材生产厂家的技术条件要求；
3.2.3切割管材，必须使端面垂直于管轴线。管材切割应使用管子剪或管道切割机；
3.2.4管材与管件的连接端面和熔接面必须清洁、干燥、无油；
3.2.5熔接弯头或三通时，应注意管线的走向宜先进行预装， 校正好走向后，用笔画出轴向定位线；
3.2.6加热：管材应无旋转地将管端导入加热套内，插人到所标志的连接深度，同时，无旋转地把管件推到加热头上，并达到规定深度标志处。加热时间必须符合管材生产厂家的技术条件的规定(或热熔机具生产厂的规定)；
3.2.7达到规定的加热时间后，必须立即将管材与管件从加热套和加热头上同时取下，迅速无旋转地直线均匀地插入到所标深度，使接头处形成均匀的凸缘；
3.2.8在管材生产厂家的技术条件规定的加工时间内，刚熔接好的接头允许立即校正，但严禁旋转。
3.2.9在管材生产厂家的技术条件规定的冷却时间内，应扶好管材、管件，使它不受扭、受弯和受拉。
3.3膨胀水泥接口配比及使用注意问题
膨胀水泥也称石膏氯化钙水泥，实践中其材料配合比为：水泥：石膏粉：氯化钙＝10：1：0．5，水占水泥重量的20％。三种材料中水泥起强度作用，石膏粉起膨胀作用，氯化钙促使速凝快干。论文参考，发展方向。水泥应采用425号硅酸盐水泥。论文参考，发展方向。膨胀水泥接口配比中石膏的掺量对膨胀作用过于敏感，施工中稍有不慎，就可能发生接口胀裂，使用中应注意石膏的用量；同时由于石膏终凝时间不早于6min，并不迟于30min，因此拌料应在6min内用完，接口完成后要抹黄泥或湿草袋覆盖，8h后即可通水进行试验。论文参考，发展方向。膨胀水泥作为填料，因配制与养护要求严格，建议只在工程抢修当中应用。论文参考，发展方向。
4不同材质管道间相互连接需注意的问题
PE管、PPR管与其他管材连接一般使用金属螺纹或法兰转换接头等，但大口径钢管与球墨铸铁管或钢筋混凝土管之间没有成品转换接头，需施工单位自己制作。在实践中，我公司一般采用钢管制作承口，用石棉水泥或膨胀水泥作密封材料，经过几十年的运行，取得了满意的效果。但也有失败的教训，主要是接口材料问题，近几年橡胶圈密封材料在安装上有方便快捷的优点，得到广泛应用，我公司也偿试在不同材质管道间相互连接时使用橡胶圈作密封材料，近年出现多次漏水现象，分析原因认为一是不同管材材质的热胀冷缩系数不同，引起的热胀冷缩量不一样，导致胶圈松动接口漏水；二是自制钢管承口没有止脱功能，使用中由于水力推力的不断作用，导致胶圈位移漏水。因此在施工中建议不要用胶圈作为不同材质管道间相互连接接口的密封材料。
5管道接口发展方向
管道接口是管道施工的重要工序，是保证工程施工质量的重要环节，笔者认为管道接口将会向柔性接口发展并逐步推广使用止脱胶圈。
5.1向柔性接口发展
如果采用刚性很强的接口，当管道受压后，管道会相当于一根很长的承重梁，一旦强度不能承受，或气温变化产生热胀冷缩时，管道就会开裂。而柔性接口适应地基变形性能强、抗震效果好，在一定转角内不会漏水，因此使用柔性接口的管材，会减少因地基变形、管道受压变形及热胀冷缩开裂等因素造成的漏水问题。
5.2止脱胶圈的应用
普通胶圈会因水力推力或地基不良引起接口脱离。目前有的公司推出了一种全新的接口形式——止脱胶圈，其具有密封与止脱的双重功能，作用在于代替以抵消水力推力的混凝土支墩，或者是地基不良引起的接口脱离。但对管材尺寸有严格的要求，因如果仅仅考虑密封性能，即使接口较松，也不影响其密封效果，但止脱的要求就无法满足了。随着管材制造工艺的发展，管材尺寸将会越来越精密，止脱胶圈在今后的管道安装中将被广泛使用。
